СНиП II-25-80 (Деревянные конструкции) - часть 9

6.19.  Клееным  балкам  с  шарнирным  опиранием  следует  придавать 

строительный  подъем,  равный 

1

/

200

  пролета.  В  клееных  изгибаемых  и 

сжато-изгибаемых элементах допускается сочетать древесину двух сор-
тов, используя в крайних зонах на 0,15 высоты поперечного сечения бо-
лее  высокий  сорт,  по  которому  назначаются  расчетные  сопротивления 
(R

и

, R

c

). 

6.20. Пояса клееных балок с плоской фанерной стенкой следует вы-

полнять  из  вертикально  поставленных  слоев  (досок).  В  поясах  балок 
коробчатого  сечения  допускается  применять  горизонтальное  располо-
жение слоев. Если высота поясов превышает 100 мм, в них следует пре-
дусматривать горизонтальные пропилы со стороны стенок. 

Для  стенок  балок  должна  применяться  водостойкая  фанера  толщи-

ной не менее 8 мм. 

Фермы 

6.21.  Расчет  ферм  с  разрезными  и  неразрезными  поясами  следует 

производить  по  деформированной  схеме  с  учетом  податливости  узло-
вых  соединений.  В  фермах  с  неразрезными  поясами  осевые  усилия  в 
элементах  и  перемещения  допускается  определять  в  предположении 
шарнирных узлов. 

6.22.  Фермы  следует  проектировать  со  строительным  подъемом  не 

менее 

1

/

200

 пролета, осуществляемым в клееных конструкциях путем вы-

гиба по верхнему и нижнему поясам. 

6.23. Расчетную длину сжатых элементов ферм при расчете их на ус-

тойчивость  в  плоскости  фермы  следует  принимать  равной  расстоянию 
между центрами узлов, а из плоскости – между точками закрепления их 
из плоскости. 

6.24. Элементы решетки ферм следует центрировать в узлах. В слу-

чае  нецентрированных  узлов  ферм  следует  учитывать  возникающие  в 
элементах  изгибающие  моменты.  Стыки  сжатых  поясов  ферм  следует 
располагать в узлах или вблизи узлов, закрепленных от выхода из плос-
кости ферм. 

Арки и своды 

6.25. Арки и своды следует рассчитывать на прочность в соответст-

вии  с  указаниями  п. 4.17 и  на  устойчивость  в  плоскости  кривизны  по 
формуле (6) п. 4.2 с учетом п. 4.17, причем расчетную длину элементов 
l

о

 следует принимать: 

а) при расчете на прочность по деформированной схеме: 
для  двухшарнирных  арок  и  сводов  при  симметричной  нагрузке 

l

о 

= 0,35S; 

для  трехшарнирных  арок  и  сводов  при  симметричной  нагрузке 

l

о

 = 0,58S; 

для  двухшарнирных  и  трехшарнирных  арок  и  сводов  при  кососим-

метричной нагрузке – по формуле 

l

S

0

2

2

2











, 

 

 

 

 

 

(62) 

где 

 – центральный угол полуарки, рад; 

S – полная длина дуги арки или свода. 

Для трехшарнирных стрельчатых арок с углом перелома в ключе более 
10° при всех видах нагрузки l

о 

= 0,5S. 

При расчете трехшарнирных арок на несимметричную нагрузку рас-

четную длину допускается принимать равной l

о 

= 0,58S; 

б) при расчете на устойчивость в плоскости кривизны для двухшар-

нирных и трехшарнирных арок и сводов l

о

 = 0,58S. 

6.26.  Расчет  трехшарнирных  арок  на  устойчивость  плоской  формы 

деформирования следует производить по п. 4.18. 

6.27. При расчете арок на прочность по деформированной схеме и на 

устойчивость плоской формы деформирования величины N и М

д

 следу-

ет принимать в сечении с максимальным моментом (для проверяемого 
случая нагружения), а коэффициенты 

 или 

с

 и 



к

 следует определять 

по формуле (30) п. 4.17 с подстановкой в нее значения сжимающей си-
лы N

о

 в ключевом сечении арки; расчет арок на устойчивость в плоско-

сти кривизны следует производить по формуле (6) п. 4.2 на ту же сжи-
мающую силу N

о

. 

Рамы 

6.28. Расчет на прочность элементов трехшарнирных рам в их плос-

кости  допускается  выполнять  по  правилам  расчета  сжато-изгибаемых 
элементов  с  расчетной  длиной,  равной  длине  полурамы  по  осевой  ли-
нии. 

6.29.  Устойчивость  плоской  формы  деформирования  трехшарнир-

ных  рам,  закрепленных  по  внешнему  контуру,  допускается  проверять 
по  формулам  п. 4.18. При  этом  для  рам  из  прямолинейных  элементов, 
если угол между осями ригеля и стойки более 130°, и для гнуто-клееных 
рам расчетную длину элемента следует принимать равной длине осевой 
линии полурамы. При угле между стойкой и ригелем меньше 130° рас-
четную  длину  ригеля  и  стойки  следует  принимать  равной  длинам  их 
внешних подкрепленных кромок. 

6.30.  Криволинейные  участки  гнуто-клееных  рам  (см.  рис. 16) при 

отношении h/r 

 

1

/

7

 (h – высота сечения, r – радиус кривизны централь-

ной оси криволинейного участка) следует рассчитывать на прочность по 
формуле (28) п. 4.17, в которой при проверке напряжений по внутрен-
ней кромке расчетный момент сопротивления следует умножать на ко-
эффициент k

rв

: 

k

h r

h r

rв







1 0 5

1 017

,

/

,

/

,   

 

 

 

 

(63) 

а при проверке напряжений по наружной кромке – на коэффициент 

k

rн

 

k

h r

h r

rн







1 0 5

1 017

,

/

,

/

.   

 

 

 

 

(64) 

Расстояние z от центральной оси поперечного сечения до нейтраль-

ной оси следует определять по формуле 

z

h

r



2

12

. 

 

 

 

 

 

 

(65) 

 

Рис. 16. Расчетная схема к определению напряжений в криволинейной части 

гнуто-клееных рам 

Опоры воздушных линий электропередачи 

6.31. Для элементов деревянных опор воздушных линий электропе-

редачи допускается применять круглый лес, пиломатериалы и клееную 
древесину. 

6.32. Для основных элементов опор (стоек, приставок, траверс) диа-

метр бревна в верхнем отрубе должен быть не менее 18 см для ЛЭП на-
пряжением 110 кВ и выше и не менее 16 см для ЛЭП напряжением 35 
кВ и ниже. 

Диаметр  приставок (пасынков, свай) опор ЛЭП напряжением 35 кВ 

и  выше  должен  быть  не  менее 18 см.  Для  вспомогательных  элементов 
опор диаметр бревен в верхнем отрубе должен быть не менее 14 см. 

6.33. Сопряжение элементов опор ЛЭП следует, как правило, выпол-

нять без врубок. 

6.34. Диаметр болтов должен быть не менее 16 мм и не более 27 мм. 

Конструктивные требования по обеспечению надежности деревян-

ных конструкций 

6.35. Конструктивные меры и защитная обработка древесины долж-

ны  обеспечивать  сохранность  деревянных  конструкций  при  транспор-
тировании,  хранении  и  монтаже,  а  также  долговечность  их  в  процессе 
эксплуатации. 

6.36. Конструктивные меры должны предусматривать: 
а) предохранение древесины конструкций от непосредственного ув-

лажнения  атмосферными  осадками,  грунтовыми  и  талыми  водами  (за 
исключением  опор  воздушных  линий  электропередачи),  производст-
венными водами и др.; 

б)  предохранение  древесины  конструкций  от  промерзания,  капил-

лярного и конденсационного увлажнения; 

в) систематическую просушку древесины конструкций путем созда-

ния  осушающего  температурно-влажностного  режима  (естественная  и 
принудительная  вентиляция  помещения,  устройство  в  конструкциях  и 
частях зданий осушающих продухов, аэраторов). 

6.37.  Деревянные  конструкции  должны  быть  открытыми,  хорошо 

проветриваемыми, по возможности доступными во всех частях для ос-
мотра, профилактического ремонта, возобновления защитной обработки 
древесины и др. 

6.38. В отапливаемых зданиях несущие конструкции следует распо-

лагать без пересечения их с ограждающими конструкциями. 

6.39. Не допускается глухая заделка частей деревянных конструкций 

в каменные стены. 

6.40.  Несущие  клееные  деревянные  конструкции,  эксплуатируемые 

на  открытом  воздухе,  должны  иметь  сплошное  сечение;  верхние  гори-
зонтальные и наклонные грани этих конструкций следует защищать ан-
тисептированными досками, козырьками из оцинкованного кровельного 
железа, алюминия, стеклопластика или другого атмосферостойкого ма-
териала. 

6.41.  Опирание  несущих  деревянных  конструкций  на  фундаменты, 

каменные стены, стальные и железобетонные колонны и другие элемен-
ты конструкций из более теплопроводных материалов (при непосредст-
венном  их  контакте)  следует  осуществлять  через  гидроизоляционные 
прокладки. 

Деревянные  подкладки  (подушки),  на  которые  устанавливаются 

опорные  части  несущих  конструкций,  следует  изготовлять  из  антисеп-
тированной древесины преимущественно лиственных пород. 

6.42. Металлические накладки в соединениях конструкций, эксплуа-

тируемых в условиях, где возможно выпадение конденсата, должны от-
деляться от древесины гидроизоляционным слоем. 

6.43.  Покрытия  с  деревянными  несущими  и  ограждающими  конст-

рукциями следует проектировать, как правило, с наружным отводом во-
ды. 

6.44.  В  ограждающих  конструкциях  отапливаемых  зданий  и  соору-

жений должно быть исключено влагонакапливание в процессе эксплуа-
тации. В панелях стен и плитах покрытий следует предусматривать вен-

тиляционные продухи, сообщающиеся с наружным воздухом, а в случа-
ях,  предусмотренных  теплотехническим  расчетом,  использовать  паро-
изоляционный слой. 

Рулонные  и  пленочные  материалы,  используемые  в  качестве  паро-

изоляции в плитах и панелях стен, у которых обшивки соединены гвоз-
дями или шурупами с деревянными или с клееным каркасом из фанеры 
или  древесины,  должны  укладываться  сплошным  непрерывным  слоем 
между каркасом и обшивкой. 

В  ограждающих  конструкциях  с  соединением  обшивок  с  каркасом 

на  клею  следует  применять  окрасочную  или  обмазочную  пароизоля-
цию. Швы между панелями и плитами должны быть утеплены и уплот-
нены герметизирующими материалами. 

Приложение 1 

Дополнительные требования к древесине 

К  древесине  для  деревянных  конструкций  кроме  требований  ГОСТ 

8486-66* на пиломатериалы хвойных пород и ГОСТ 9463-72* на круг-
лые  лесоматериалы  должны  предъявляться  дополнительные  требова-
ния: 

а) ширина годичных слоев в древесине должна быть не более 5 мм, а 

содержание в них поздней древесины – не менее 20%; 

б) в заготовках из пиломатериалов 1-го и 2-го сорта для крайней рас-

тянутой зоны (на 0,15 высоты сечения) клееных изгибаемых элементов 
и в досках 1–3-го сорта толщиной 60 мм и менее, работающих на ребро 
при изгибе или на растяжение, не допускается сердцевина. 

Приложение 2 

Нормативные и временные сопротивления древесины сосны и ели 

Нормативные  сопротивления  R

н

  и 

R

ч

н

  (с  обеспеченностью 0,95) и 

средние значения временных сопротивлений R

вр

 и 

R

ч

вр

 соответственно 

сортной  древесины  пиломатериалов  и  чистой  древесины,  приведенные 
к  влажности 12 %, даны  для  основных  видов  напряженного  состояния 
ниже, в таблице. 

 

Вид  

напряженного  

состояния 

R

R

н

вр  , МПа (кгс/см

2

), древесины сорта 

R

R

ч

н

ч

вр

,

МП а

кгс /с м

2

, 

чистой 

 1 

2 

3 

древесины 

1. Изгиб:  

 

 

 

а) при нагружении 
кромки 

26
36

260
230







 

24
33

240
330







 

16

22

160

220







 

_ 

б) при нагружении 
пласти 

30
42

300
420







 

27

37,5

270
375







 

20
28

200
280







 

57
80

570
800







 

2. Сжатие вдоль воло-
кон 

25
33

250
330







 

23

31

230
310







 

15
20

150

200







 

33
44

330
440







 

3. Растяжение вдоль 
волокон 

20
34

200
340







 

15

25

150

250







 

_ 

60

100

600

1000







 

4. Скалывание вдоль 
волокон 

3,6

6

36
60







 

3,2

5

32
50







 

3,2

5

32
50







 

4,5

7

45
70







 

П р и м е ч а н и я :  1. Размеры  поперечных  сечений  испытываемых  образцов 

пиломатериалов принимаются в соответствии с их толщиной по сортименту. 

2. Временные сопротивления следует определять: для пиломатериалов и за-

готовок из них цельных и стыкованных на зубчатое соединение – по испытани-
ям  согласно  ГОСТ 15613.4-78; ГОСТ 21554.2-76; ГОСТ 21554.4-78; ГОСТ 
21554.5-78*; ГОСТ 21554.6-78*; для чистой древесины – по испытаниям малых