СНиП II-25-80 (Деревянные конструкции) - часть 8

5.27. Расчетную несущую способность на выдергивание одного шу-

рупа или глухаря в МН (кгс), завинченного в древесину поперек воло-
кон, следует определять по формуле 

Т

в.ш

 = R

в.ш

dl

1

,  

 

 

 

 

 

(57) 

где R

в.ш

 – расчетное сопротивление выдергиванию шурупа или глухаря на еди-

ницу  поверхности  соприкасания  нарезной  части  шурупа  с  древеси-
ной, которое следует принимать для воздушно-сухой древесины рав-
ным 1 МПа (10 кгс/см

2

);  расчетное  сопротивление  выдергиванию 

следует  умножать  в  соответствующих  случаях  на  коэффициенты, 
приведенные в табл. 5, 6 и пп. 3.2б и 3.2в настоящих норм; 

d – наружный диаметр нарезной части шурупа, м (см); 
l

1

 – длина нарезной части шурупа, сопротивляющаяся выдергиванию, м 

(см). 

Расстояние между осями винтов должно быть не менее: S

1 

= 10d; S

2 

= 

S

3 

= 5d (см. рис. 10). 

Соединения на пластинчатых нагелях 

5.28.  Применение  дубовых  или  березовых  пластинчатых  нагелей 

(пластинок) допускается для сплачивания брусьев в составных элемен-
тах со строительным подъемом, работающих на изгиб и на сжатие с из-
гибом.  Размеры  пластинок  и  гнезд  для  них,  а  также  расстановку  их  в 
сплачиваемых  элементах  следует  принимать  по  рис. 13. Направление 
волокон  в  пластинках  должно  быть  перпендикулярно  плоскости  спла-
чивания элементов. 

 

Рис. 13. Соединение на пластинчатых нагелях 

а – со сквозными пластинками; б – с глухими пластинками 

Сплачивание по высоте сечения более трех элементов, а также при-

менение элементов, срощенных по длине, не допускается. 

5.29. Расчетную несущую способность, кН (кгс), дубового или бере-

зового  пластинчатого  нагеля  размерами  по  рис. 13 в  соединениях  эле-
ментов из сосны и ели следует определять по формуле 

Т = 0,75b

пл 

(Т = 75b

пл

),   

 

 

 

 

(58) 

где b

пл

 – ширина пластинчатого нагеля, см, которую следует принимать равной 

ширине сплачиваемых элементов b

пл

 = b при сквозных пластинках и 

b

пл

 = 0,5b при глухих. 

В случаях применения для сплачивания элементов из других древес-

ных  пород  следует  вводить  поправочный  коэффициент  по  табл. 4 (для 
скалывающих напряжений). 

Для  конструкций  в  условиях  повышенной  влажности  или  темпера-

туры, рассчитываемых на действие кратковременных или постоянной и 
длительной временной нагрузок, расчетную несущую способность пла-

стинчатого нагеля следует умножать на поправочные коэффициенты по 
табл. 5 и 6 и пп. 3.2б и 3.2в. 

Соединения на вклеенных стальных стержнях, работающих на вы-

дергивание или продавливание 

5.30.  Применение  соединений  на  вклеенных  стальных  стержнях  из 

арматуры  периодического  профиля  класса  А-II  и  выше,  диаметром  от 
12 до 25 мм, работающих на выдергивание и продавливание, допускает-
ся в условиях эксплуатации А1, А2, Б1 и Б2 при температуре окружаю-
щего воздуха, не превышающей 35°. 

П р и м е ч а н и е .   Не  допускается  применение  вклеенных  стержней  в  откры-

тых  соединениях,  металл  которых  может  подвергаться  прямому  воздействию 
огня при пожаре. 

5.31.  Вклеивание  предварительно  очищенных  и  обезжиренных 

стержней следует осуществлять составами на основе эпоксидных смол в 
просверливаемые  отверстия  или  в  профрезерованные  пазы  (рис. 14). 
Диаметры  отверстий  или  размеры  пазов  должны  приниматься  более 
номинальных диаметров вклеиваемых стержней на 5 мм. 

 

Рис. 14. Соединения на стержнях из  

арматуры периодического профиля, вклеенных 

а – в цилиндрические отверстия; б – в профрезерованные пазы 

5.32.  Расчетную  несущую  способность,  МН  (кгс),  вклеиваемого 

стержня на выдергивание или продавливание вдоль и поперек волокон в 
растянутых и сжатых стыках элементов деревянных конструкций из со-
сны и ели следует определять по формуле 

Т = R

ск

[d + 0,005]l

1

k

c

; (Т = R

ск

[d + 0,5] l

1

k

c

),    

(59) 

где d – номинальный диаметр вклеиваемого стержня, м (см); 

l – длина заделываемой части стержня, м (см), которую следует принимать 

по расчету, но не менее 10d и не более 30d; 

k

c

 – коэффициент, учитывающий неравномерность распределения напряжений 

сдвига  в  зависимости  от  длины  заделываемой  части  стержня,  который 
следует определять по формуле 

k

e

d

c





12 0 02

1

,

,

, 

 

 

 

 

(60) 

R

ск

 – расчетное  сопротивление  древесины  скалыванию,  МПа  (кгс/см

2

),  опре-

деляемое по п. 5г табл. 3. 

5.33. Расстояние между осями вклеенных стержней, работающих на 

выдергивание при продавливании вдоль волокон, следует принимать не 
менее S

2

 = 3d, а до наружных граней – не менее S

3 

= 2d. 

6.  Указания по проектированию деревянных кон-

струкций 

Общие указания 

6.1. При проектировании деревянных конструкций следует: 

а)  учитывать  производственные  возможности  предприятий-

изготовителей деревянных конструкций; 

б) учитывать возможности транспортных средств; 
в) использовать древесину с наименьшими отходами и потерями; 
г)  предусматривать  меры  по  обеспечению  устойчивости  и  неизме-

няемости отдельных конструкций и всего здания или сооружения в це-
лом в процессе монтажа и эксплуатации. 

6.2. Напряжения и деформации в деревянных конструкциях от изме-

нения температуры древесины, а также от усушки или разбухания дре-
весины вдоль волокон учитывать не следует. 

При  пролетах  деревянных  безраспорных  конструкций  более 30 м 

одна из опор должна быть подвижной. 

6.3. Действие сил трения при расчете деревянных конструкций сле-

дует учитывать: 

а) если равновесие системы обеспечивается только трением при ус-

ловии  постоянного  прижатия  элемента  и  отсутствии  динамической  на-
грузки; при этом коэффициент трения дерева по дереву следует прини-
мать равным: 

торца по боковой поверхности – 0,3; 
боковых поверхностей – 0,2; 
б) если трение ухудшает условия работы конструкций и соединений, 

то коэффициент трения следует принимать равным 0,6. 

6.4.  В  растянутых  и  изгибаемых  элементах  из  пиломатериалов  не 

следует допускать ослаблений на кромках.  

6.5.  Расчет  элементов  из  круглых  лесоматериалов  на  устойчивость 

следует  производить  по  сечению,  расположенному  в  середине  расчет-
ной длины элемента, а на прочность – по сечению с максимальным из-
гибающим моментом. 

6.6.  Пространственную  жесткость  и  устойчивость  деревянных  кон-

струкций  следует  обеспечивать  постановкой  горизонтальных  и  верти-
кальных связей. 

Поперечные  связи  следует  располагать  в  плоскости  верхнего  пояса 

или по верху несущих конструкций. 

В качестве поясов связевых ферм следует использовать верхние поя-

са или все сечение несущих конструкций. 

6.7. Размер опорной части плит покрытий должен быть не менее 5,5 

см. Плиты покрытий следует прикреплять к несущей конструкции с ка-
ждой  стороны  соединениями,  воспринимающими  усилия  сдвига  и  от-
рыва. 

6.8. Стыки деревянных растянутых элементов следует осуществлять 

совмещенными  в  одном  сечении,  перекрывая  их  накладками  на  сталь-
ных цилиндрических нагелях или иных соединениях. 

Конструкция  стыков  растянутых  элементов  должна  обеспечивать 

осевую передачу растягивающего усилия. 

6.9. Не следует применять узлы и стыки с соединениями на связях с 

различной  податливости,  а  также  стыки,  в  которых  часть  деревянных 
элементов соединена непосредственно, а часть – через промежуточные 
элементы и соединения. 

6.10. Элементы деревянных конструкций следует центрировать в уз-

лах, стыках и на опорах, за исключением случаев, когда эксцентричное 
соединение  элементов  уменьшает  действующий  в  расчетном  сечении 
изгибающий момент. 

6.11. Элементы конструкций должны быть стянуты болтами в узлах 

и  стыках,  а  составные  элементы  на  податливых  соединениях  должны 
быть стянуты и между узлами. 

В соединениях на цилиндрических нагелях должно быть поставлено 

не менее трех стяжных болтов с каждой стороны стыка. 

Диаметр  стяжных  болтов  d

б

  следует  принимать  по  расчету,  но  не 

менее 12 мм. Шайбы стяжных болтов должны иметь размер сторон или 
диаметр не менее 3,5d

б

 и толщину не менее 0,25d

б

. 

6.12.  Площадь  поперечного  сечения  нетто  деревянных  элементов 

сквозных несущих конструкций должна быть не менее 50 см

2

, а также 

не менее 0,5 полной площади сечения брутто при симметричном ослаб-
лении. 

Балки, прогоны, настилы 

6.13. Балки, прогоны, настилы, обрешетки и другие изгибаемые эле-

менты  следует  рассчитывать  на  прочность  и  прогиб.  Значения  макси-
мальных прогибов должны быть не выше указанных в табл. 16. 

6.14. Настилы и обрешетки под кровлю следует рассчитывать на сле-

дующие сочетания нагрузок: 

а) постоянная и временная от снега (расчет на прочность и прогиб); 
б) постоянная и временная от сосредоточенного груза 1 кН (100 кгс) 

с  умножением  последнего  на  коэффициент  перегрузки  n  = 1,2 (расчет 
только на прочность). 

При сплошном настиле или при разреженном настиле с расстоянием 

между осями досок или брусков не более 150 мм нагрузку от сосредо-
точенного груза следует передавать на две доски или бруска, а при рас-
стоянии более 150 мм – на одну доску или брусок. При двойном настиле 
(рабочем и защитном, направленном под углом к рабочему) сосредото-
ченный груз следует распределять на ширину 500 мм рабочего настила. 

6.15. Подрезка на опоре в растянутой зоне изгибаемых элементов из 

цельной древесины глубиной а 

 0,25h допускается при условии 

А

bh

< 0,4 МПа = 4 кгс/см

2

, 

 

 

 

 

(61) 

где А – опорная реакция от расчетной нагрузки; 
b и h – ширина и высота поперечного сечения элемента без подрезки. 

Длина опорной площадки подрезки с должна быть не больше высо-

ты сечения h, а длина скошенной подрезки c

1

 – не менее двух глубин а 

(рис. 15). 

             

    h

             a

           c            c

1

  

           b

 

Рис. 15. Скошенная подрезка конца балки 

6.16.  В  консольно-балочных  прогонах  шарниры  следует  осуществ-

лять в виде косого прируба. 

Передачу  сосредоточенных  нагрузок  на  несущие  элементы  конст-

рукций следует осуществлять через их верхние грани. 

Составные балки 

6.17.  Составным  балкам  на  податливых  связях  следует  придавать 

строительный  подъем  путем  выгиба  элементов  до  постановки  связей. 
Величину строительного подъема (без учета последующего распрямле-
ния  балки)  следует  принимать  увеличенной  в  полтора  раза  по  сравне-
нию с прогибом составной балки под расчетной нагрузкой. 

6.18. Брусчатые составные балки следует сплачивать не более чем из 

трех брусьев с помощью пластинчатых нагелей. 

Балки клееные