СНиП II-25-80 (Деревянные конструкции) - часть 7

б)  при  толщине  крайних  элементов  а > с расчетную несущую способность 

нагеля следует определять из условия смятия в крайних элементах по п. 2а таб-
лицы с заменой с на а; 

в) при определении расчетной несущей способности из условий изгиба на-

геля толщину крайнего элемента а в п. 3 таблицы следует принимать не более 
0,6с. 

3. Значения коэффициентов k

н

 для определения расчетной несущей способ-

ности при смятии в более тонких элементах односрезных соединений при с 

 а 

 0,35с приведены в табл. 18. 

4. Расчетную несущую способность нагеля в рассматриваемом шве следует 

принимать равной меньшему из всех значений, полученных по формулам табл. 
17. 

5. Расчет нагельных соединений на скалывание производить не следует, ес-

ли выполняются условия расстановки нагелей в соответствии с пп. 5.18 и 5.22. 

6. Диаметр нагеля d следует назначать из условия наиболее полного исполь-

зования его несущей способности по изгибу. 

7. Число нагелей n

н

 в симметричном соединении, кроме гвоздевого, следует 

определять по формуле 

n

N

Tn

н

ш



,   

 

 

 

 

 

(55) 

где N – расчетное усилие; 

Т – наименьшая  расчетная  несущая  способность,  найденная  по  форму-

лам табл. 17; 

n

ш

 – число расчетных швов одного нагеля. 

 

Рис. 8. Нагельные соединения 

а – симметричные; б – несимметричные 

Таблица 18 

 

Вид нагеля 

Значения коэффициента k

н

 для односрезных со-

единений при а/с 

 

0,35 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9  1 

Гвоздь,  стальной,  алюминие-
вый  и стеклопластиковый на-
гель 

0,8 

80 

0,58 

58 

0,48 

48 

0,43 

43 

0,39 

39 

0,37 

37 

0,35 

35 

Дубовый нагель 0,5 

50 

0,5 

50 

0,44 

44 

0,38 

38 

0,32 

32 

0,26 

26 

0,2 

20 

Примечание. В знаменателе указаны значения k

н

 для Т в кгс. 

5.14. Расчетную несущую способность цилиндрических нагелей при 

направлении передаваемого нагелем усилия под углом к волокнам сле-
дует определять согласно п. 5.13 с умножением: 

а) на коэффициент k



 (табл. 19) при расчете на смятие древесины в 

нагельном гнезде; 

Таблица 19 

 

Коэффициент 

k



 

Угол,  

град 

для стальных, алюминиевых и стеклоппа-

стиковых нагелей диаметром, мм 

для  

дубовых 

 

12 16 20 24 

нагелей 

30 

0,95 0,9 0,9 0,9  1 

60 

0,75 0,7 0,65 0,6  0,8 

90 0,7 

0,65 

0,55 

0,5 

0,7 

Примечания: 1. Значение k



 для промежуточных углов определяется интер-

поляцией. 2. При  расчете  односрезных  соединений  для  более  толстых  элемен-
тов, работающих на смятие под углом, значение k



 следует умножать на допол-

нительный коэффициент 0,9 при с/а < 1,5 и на 0,75 при с/а 

 1,5. 

б)  на  величину 

k



  при  расчете  нагеля  на  изгиб;  угол 

  следует 

принимать равным большему из углов смятия нагелем элементов, при-
легающих к рассматриваемому шву. 

5.15.  Расчетную  несущую  способность  нагелей  в  соединениях  эле-

ментов конструкций из древесины других пород, в различных условиях 
эксплуатации,  в  условиях  повышенной  температуры,  при  действии 
только постоянных и длительных временных нагрузок следует опреде-
лять согласно пп. 5.13 и 5.14 с умножением: 

а)  на  соответствующий  коэффициент  по  табл. 4, 5, 6 и  пп. 3.2, б  и 

3.2, в при расчете нагельного соединения из условия смятия древесины 
в нагельном гнезде; 

б) на корень квадратный из этого коэффициента при расчете нагель-

ного соединения из условия изгиба нагеля. 

5.16. Нагельное соединение со стальными накладками и прокладка-

ми на болтах или глухих цилиндрических нагелях (рис. 9) допускается 
применять в тех случаях, когда обеспечена необходимая плотность по-
становки нагелей. 

 

Рис. 9. Нагельные соединения со стальными накладками 

а – на болтах; б – на глухих цилиндрических нагелях 

Глухие стальные цилиндрические нагели должны иметь заглубление 

в древесину не менее 5 диаметров нагеля. 

Нагельные  соединения  со  стальными  накладками  и  прокладками, 

следует  рассчитывать  согласно  указаниям  пп. 5.13–5.15, причем  в  рас-
чете  из  условия  изгиба  (п. 3 табл. 17) следует  принимать  наибольшее 
значение несущей способности нагеля. 

Стальные накладки и прокладки следует проверять на растяжение по 

ослабленному сечению и на смятие под нагелем. 

5.17. Несущую способность соединения на цилиндрических нагелях 

из одного материала, но разных диаметров следует определять как сум-
му  несущих  способностей  всех  нагелей,  за  исключением  растянутых 
стыков, для которых вводится снижающий коэффициент 0,9. 

5.18. Расстояние между осями цилиндрических нагелей вдоль воло-

кон древесины S

1

, поперек волокон S

2

 и от кромки элемента S

3

 (рис. 10) 

следует принимать не менее: 

 

Рис. 10. Расстановка нагелей 

а – прямая; б – в шахматном порядке 

для стальных нагелей S

1 

= 7d; S

2 

= 3,5d; S

3 

= 3d; 

для алюминиевых и стеклопластиковых нагелей S

1 

= 6d; S

2 

= 3,5d; S

3 

= 3d; 

для дубовых нагелей S

1 

= 5d; S

2 

= 3d; S

3 

= 2,5d. 

При толщине пакета b меньше 10d (см. рис. 10) допускается прини-

мать: 

для стальных, алюминиевых и стеклопластиковых нагелей S

1 

= 6d; S

2 

= 3d;  S

3 

= 2,5d; 

для дубовых нагелей S

1 

= 4d; S

2 

= S

3 

= 2,5d. 

5.19. Нагели в растянутых стыках следует располагать в два или че-

тыре продольных ряда; в конструкциях из круглых лесоматериалов до-
пускается  шахматное  расположение  нагелей  в  два  ряда  с  расстоянием 
между осями нагелей вдоль волокон 2S

1

, а поперек волокон S

2 

= 2,5d. 

5.20.  При  определении  расчетной  длины  защемления  конца  гвоздя 

не следует учитывать заостренную часть гвоздя длиной 1,5d; кроме то-
го, из длины гвоздя следует вычитать по 2 мм на каждый шов между со-
единяемыми элементами. 

Если расчетная длина защемления конца гвоздя получается меньше 

4d, его работу в примыкающем к нему шве учитывать не следует. 

При  свободном  выходе  гвоздя  из  пакета  расчетную  толщину  по-

следнего элемента следует уменьшать на 1,5d (рис. 11). 

 

Рис. 11. Определение расчетной длины защемления конца гвоздя 

Диаметр  гвоздей  следует  принимать  не более 0,25 толщины проби-

ваемых элементов. 

5.21. Расстояние между осями гвоздей вдоль волокон древесины сле-

дует принимать не менее: 

S

1 

= 15d при толщине пробиваемого элемента с 

 10d; 

S

1 

= 25d при толщине пробиваемого элемента с =4d. 

Для  промежуточных  значений  толщины  с  наименьшее  расстояние 

следует определять по интерполяции. 

Для  элементов,  не  пробиваемых  гвоздями  насквозь,  независимо  от 

их  толщины,  расстояние  между  осями  гвоздей  следует принимать рав-
ным S

1

 

 15d. 

Расстояние вдоль волокон древесины от гвоздя до торца элемента во 

всех случаях следует принимать не менее S

1 

= 15d. 

Расстояние  между  осями  гвоздей  поперек  волокон  древесины  при 

прямой  расстановке  гвоздей  следует  принимать  не  менее  S

2 

= 4d;  при 

шахматной  расстановке  или  расстановке  их  косыми  рядами  под  углом 
 (рис. 12) расстояние может быть уменьшено до 3d. 

 

Рис. 12. Расстановка гвоздей косыми рядами 

Расстояние S

3

 от крайнего ряда гвоздей до продольной кромки эле-

мента следует принимать не менее 4d. 

П р и м е ч а н и е .   Расстояние  между  гвоздями  вдоль  волокон  древесины  в 

элементах из осины, ольхи и тополя следует увеличивать на 50 % по сравнению 
с указанными выше. 

5.22. Применение шурупов и глухарей в качестве нагелей, работаю-

щих  на  сдвиг,  допускается  в  односрезных  соединениях  со  стальными 
накладками  и  накладками  из  бакелизированной  фанеры.  Расстояния 
между осями шурупов следует принимать по указаниям п. 5.18, как для 
стальных цилиндрических нагелей. 

5.23. Несущую способность шурупов и глухарей при заглублении их 

ненарезной части в древесину не менее чем на два диаметра следует оп-
ределять по правилам для стальных цилиндрических нагелей. 

Соединения на гвоздях и шурупах, работающих на выдергивание 

5.24.  Сопротивление  гвоздей  выдергиванию  допускается  учитывать 

во второстепенных элементах (настилы, подшивка потолков и т. д.) или 
в  конструкциях,  где  выдергивание  гвоздей  сопровождается  одновре-
менной работой их как нагелей. 

Не допускается учитывать работу на выдергивание гвоздей, забитых 

в заранее просверленные отверстия, забитых в торец (вдоль волокон), а 
также при динамических воздействиях на конструкцию. 

5.25. Расчетную несущую способность на выдергивание одного гвоз-

дя в МН (кгс), забитого в древесину поперек волокон, следует опреде-
лять по формуле 

Т

в.г 

= R

в.г

dl

1

,  

 

 

 

 

(56) 

где R

в.г

 – расчетное сопротивление выдергиванию на единицу поверхности со-

прикасания  гвоздя  с  древесиной,  которое  следует  принимать  для 
воздушно-сухой древесины равным 0,3 МПа (3 кгс/см

2

), а для сы-

рой, высыхающей в конструкции, – 0,1 МПа (1 кгс/см

2

); 

d – диаметр гвоздя, м (см); 
l

1

 – расчетная  длина  защемленной,  сопротивляющейся  выдергиванию 

части гвоздя, м (см), определяемая согласно п. 5.20. 

П р и м е ч а н и я :  1. В  условиях  повышенной  влажности  или  температуры,  а 

также при расчете на действие кратковременной или постоянной и длительной 
временной  нагрузок  расчетное  сопротивление  выдергиванию  для  воздушно-
сухой древесины следует умножать на коэффициенты, приведенные в табл. 5, 6 
и пп. 3.2б и 3.2в настоящих норм. 

2. При диаметре гвоздей более 5 мм в расчет вводят диаметр, равный 5 мм. 

5.26.  Длина  защемленной  части  гвоздя  должна  быть  не  менее  двух 

толщин пробиваемого деревянного элемента и не менее 10d. 

Расстановку  гвоздей,  работающих  на  выдергивание,  следует  произ-

водить по правилам расстановки гвоздей, работающих на сдвиг (см. п. 
5.21).