СНиП II-25-80 (Деревянные конструкции) - часть 6

Наибольший  прогиб  шарнирно-опертых  и  консольных  изгибаемых 

элементов постоянного и переменного сечений f следует определять по 
формуле  

f

f
k

c

h

l



 






















0

2

1

, 

 

 

 

 

(50) 

где  f

о

 – прогиб  балки  постоянного  сечения  высотой  h  без  учета  деформаций 

сдвига; 

h – наибольшая высота сечения; 
l – пролет балки; 
k – коэффициент,  учитывающий  влияние  переменности  высоты  сечения, 

принимаемый равным 1 для балок постоянного сечения; 

с – коэффициент, учитывающий влияние деформаций сдвига от попереч-

ной силы. 

Значения коэффициентов k и с для основных расчетных схем балок 

приведены в табл. 3 прил. 4. 

4.34.  Прогиб  клееных  элементов  из  фанеры  с  древесиной  следует 

определять, принимая жесткость сечения равной 0,7 ЕI

пр

. Расчетная ши-

рина обшивок плит и панелей при определении прогиба принимается в 
соответствии с указаниями п. 4.25. 

4.35. Прогиб сжато-изгибаемых шарнирно-опертых симметрично на-

груженных  элементов  и  консольных  элементов  следует  определять  по 
формуле 

f

f

N





, 

 

 

 

 

 

 

(51) 

где f – прогиб, определяемый по формуле (50); 

 – коэффициент, определяемый по формуле (30). 

5. Расчет соединений элементов деревянных конст-

рукций 

Общие указания 

5.1.  Действующее  на  соединение  (связь)  усилие  не  должно  превы-

шать расчетной несущей способности соединения (связи) Т. 

5.2.  Расчетную  несущую  способность  соединений,  работающих  на 

смятие и скалывание, следует определять по формулам: 

а) из условия смятия древесины 

Т = R

см



F

см

;    

 

 

 

 

 

(52) 

б) из условия скалывания древесины 

T

R F



с к

с

с к

р

, 

 

 

 

 

 

(53) 

где F

см

 – расчетная площадь смятия; 

F

см

 – расчетная площадь скалывания; 

R

см



 – расчетное сопротивление древесины смятию под углом к направлению 

волокон; 

R

с к

ср

 – расчетное среднее по площадке скалывания сопротивление древесины 

скалыванию вдоль волокон, определяемое п. 5.3. 

5.3. Среднее по площадке скалывания расчетное сопротивление дре-

весины скалыванию следует определять по формуле 

R

R

l

е

с к

с

с к

с к

р





1



, 

 

 

 

 

 

(54) 

где R

ск

 – расчетное сопротивление древесины скалыванию вдоль волокон (при 

расчете по максимальному напряжению); 

l

ск

 – расчетная длина плоскости скалывания, принимаемая не более 10 глу-

бин врезки в элемент; 

е – плечо  сил  скалывания,  принимаемое  равным 0,5h  при  расчете  эле-

ментов  с  несимметричной  врезкой  в  соединениях  без  зазора  между 
элементами (рис. 5, а) и 0,25h при расчете симметрично загруженных 
элементов с симметричной врезкой (рис. 5, б); 

(h – полная высота поперечного сечения элемента); 
 – коэффициент,  принимаемый  равным 0,25 при  расчете  соединений, 

работающих по схеме, показанной на рис. 5, г и 

 = 0,125 при расчете 

соединений, работающих по схеме согласно рис. 5, в; если обеспече-
но обжатие по плоскостям скалывания. 

Отношение l

ск 

/е должно быть не менее 3. 

 

Рис. 5. Врезки в элементах соединений 

а – несимметричная; б – симметричная; в, г – схемы скалывания в соедине-

ниях 

Клеевые соединения 

5.4. При расчете конструкций клеевые соединения следует рассмат-

ривать как неподатливые соединения. 

5.5. Клеевые соединения следует использовать: 
а) для стыкования отдельных слоев на зубчатом соединении (рис. 6, 

а); 

б) для образования сплошного сечения (пакетов) путем сплачивания 

слоев  по  высоте  и  ширине  сечения.  При  этом  по  ширине  пакета  швы 
склеиваемых кромок в соседних слоях следует сдвигать не менее чем на 
толщину слоя 

 по отношению друг к другу (рис. 6, б); 

в) для стыкования клееных пакетов, сопрягаемых под углом на зуб-

чатый шип по всей высоте сечения (рис. 6, в). 

 

Рис. 6. Клеевые соединения 

а – при стыковании отдельных слоев по длине зубчатым шипом, выходящим 

на пласть; б – при образовании пакетов и сплачивании по пласти и кромке; в – 

при стыковании клееных элементов под углом зубчатым шипом 

Величина  внутреннего  угла  между  осями  сопрягаемых  под  углом 

элементов должна быть не менее 104°. 

5.6. Применение усового соединения допускается для фанеры вдоль 

волокон наружных слоев. Длину усового соединения следует принимать 
не менее 10 толщин стыкуемых элементов. 

5.7. Толщину склеиваемых слоев в элементах, как правило, не следу-

ет  принимать  более 33 мм.  В  прямолинейных  элементах  допускается 
толщина слоев до 42 мм при условии устройства в них продольных про-
резей. 

5.8. В клееных элементах из фанеры с древесиной не следует приме-

нять доски шириной более 100 мм при склеивании их с фанерой и более 
150 мм в примыканиях элементов под углом от 30 до 45°. 

Соединения на врубках 

5.9.  Узловые  соединения  элементов  из  брусьев  и  круглого  леса  на 

лобовых врубках следует выполнять с одним зубом (рис. 7). 

 

Рис. 7. Лобовая врубка с одним зубом 

Рабочая плоскость смятия во врубках при соединении элементов, не 

испытывающих  поперечного  изгиба,  должна  располагаться  перпенди-
кулярно оси примыкающего сжатого элемента. Если примыкающий эле-
мент помимо сжатия испытывает поперечный изгиб, рабочую плоскость 
смятия  во  врубках  следует  располагать  перпендикулярно  равнодейст-
вующей осевой и поперечной сил. 

Элементы, соединяемые на лобовых врубках, должны быть стянуты 

болтами. 

5.10. Лобовые врубки следует рассчитывать на скалывание согласно 

указаниям пп. 5.2 и 5.3, принимая расчетное сопротивление скалыванию 
по п. 5 табл. 3. 

5.11.  Длину  плоскости  скалывания  лобовых  врубок  следует  прини-

мать  не  менее 1,5h,  где  h – полная  высота  сечения  скалываемого  эле-
мента. 

Глубину врубки следует принимать не более 

1

/

4

 h в промежуточных 

узлах сквозных конструкций и не более 

1

/

3

 h в остальных случаях, при 

этом глубина врубок h

1

 в брусьях должна быть не менее 2 см, а в круг-

лых лесоматериалах – не менее 3 см. 

5.12. Расчет на смятие лобовых врубок с одним зубом следует про-

изводить  по  плоскости  смятия  (см.  рис. 7). Угол  смятия  древесины 

 

следует  принимать  равным  углу  между  направлениями  сминающего 
усилия и волокон сминаемого элемента. 

Расчетное  сопротивление  древесины  смятию  под  углом  к  волокнам 

для  лобовых  врубок  следует  определять  по  формуле (2) примеч. 2 к 
табл. 3 независимо от размеров площади смятия. 

Соединения на цилиндрических нагелях 

5.13.  Расчетную  несущую  способность  цилиндрического  нагеля  на 

один шов сплачивания в соединениях элементов из сосны и ели (рис. 8) 
при направлении усилий, передаваемых нагелями вдоль волокон и гвоз-
дями под любым углом, следует определять по табл. 17. В необходимых 
случаях расчетную несущую способность цилиндрического нагеля, оп-
ределенную  по  табл. 17, следует  устанавливать  с  учетом  указаний  п. 
5.15. 

Таблица 17

 

 

 
 

Расчетная несущая способность Т на 

один шов сплачивания (условный 

срез), кН (кгс) 

Схемы  

соединений 

Напряженное состояние  

соединения 

гвоздя, стально-

го, алюминие-

вого, стеклопла-

стикового наге-

ля 

 
 

дубового нагеля 

1.  Симметричные  соеди-
нения (рис. 8,а) 

а) смятие в средних элементах 

0,5cd 

(50cd) 

0,3cd 

(30cd) 

 

б) смятие в крайних элементах 

0,8cd 

(80cd) 

0,5cd 

(50cd) 

2.  Несимметричные  со-
единения (рис. 8,б) 

а) смятие во всех элементах равной тол-
щины,  а  также  в  более  толстых  элемен-
тах односрезных соединений 

0,35cd 

(35cd) 

0,2cd 

(20cd) 

 

б)  смятие  в  более  толстых  средних  эле-
ментах двухсрезных соединений при а 

 

0,5с 

0,25cd 

(25cd) 

0,14cd 

(14cd) 

 

в)  смятие  в  более  тонких  крайних  эле-
ментах при а 

 0,35с 

0,8ad 

(80ad) 

0,5ad 

(50ad) 

 

г)  смятие  в  более  тонких  элементах  од-
носрезных  соединений  и  в  крайних  эле-
ментах при c > a > 0,35c 

k

н

ad 

k

н

ad 

3.  Симметричные  и  не-
симметричные  соедине-
ния 

а) изгиб гвоздя 

2,5d

2

 + 0,01a

2  

(250d

2

 + a

2

), но 

не более 4d

2

 

(400d

2

) 

– 

 

б) изгиб нагеля из стали С38/23 

1,8d

2

 + 0,02a

2

 

(180d

2

 + 2a

2

), 

но не более 

2,5d

2

 (250d

2

) 

– 

 

в) изгиб нагеля из алюминиевого сплава 
Д16-Т 

1,6d

2

 + 0,02a

2

 

(160d

2

 + 2a

2

), 

но не более 

2,2d

2

 (220d

2

) 

– 

 

г) изгиб нагеля из стеклопластика  
АГ-4С 

1,45d

2

 + 0,02a

2

 

(145d

2

 + 2a

2

), 

но не более 

1,8d

2

 (180d

2

) 

– 

 

д)  изгиб  нагеля  из  древеснослоистого 
пластика ДСПБ 

0,8d

2

 + 0,02a

2

 

(80d

2

 + 2a

2

), 

но не более d

2

 

(100d

2

) 

– 

 

е) изгиб дубового нагеля 

– 0,45d

2

 + 0,02a

2

 

(45d

2

 + 2a

2

), но 

не более 0,65d

2

 

(65d

2

) 

П р и м е ч а н и я :   1 .  В таблице: с – толщина средних элементов, а также рав-

ных  по  толщине  или  более  толстых  элементов  односрезных  соединений,  а – 
толщина крайних элементов, а также более тонких элементов односрезных со-
единений; d – диаметр нагеля; все размеры в см. 

2. Расчетную несущую способность нагеля в двухсрезных несимметричных 

соединениях  при  неодинаковой  толщине  элементов  следует  определять  с  уче-
том следующего: 

а)  расчетную  несущую  способность  нагеля  из  условия  смятия  в  среднем 

элементе толщиной с при промежуточных значениях а между с и 0,5с следует 
определять интерполяцией между значениями по пп. 2а и 2б таблицы;