СНиП II-25-80 (Деревянные конструкции) - часть 10

образцов в соответствии с требованиями ГОСТ 4.208-79. При выборочных кон-
трольных  испытаниях  следует  руководствоваться  ГОСТ 18321-73 и  ГОСТ 
20736-75. 

3.  Прочность  древесины  брусьев  и  круглых  лесоматериалов  допускается 

оценивать визуально по сортообразующим признакам и дополнительным требо-
ваниям прил. 1. 

4.  Прочность  заготовок  из  пиломатериалов,  срощенных по длине на зубча-

тый  шип,  при  испытаниях  на  изгиб  и  нагружении  по  пласти  должна  быть  не 
ниже значений, указанных в п. 1б для 1 сорта. 

Приложение 3 

Плотность древесины и фанеры 

 

Породы древесины 

Плотность древесины, кг/м

3

, в 

конструкциях для условий экс-

плуатации по табл. 1 

 

А1, А2, Б1, Б2

всех остальных 

Хвойные:  

 

лиственница 650 

800 

сосна, ель, кедр, пихта 500 

600 

Твердые лиственные:  

 

дуб, береза, бук, ясень, клен, граб, акация, вяз и 
ильм 

700 800 

Мягкие лиственные:  

 

осина, тополь, ольха, липа 500 

600 

П р и м е ч а н и я :  1. Плотность  свежесрубленной  древесины  хвойных  и  мяг-

ких  лиственных  пород  следует  принимать  равной 850 кг/м

3

,  твердых  листвен-

ных пород – 1000 кг/м

3

. 

2. Плотность клееной древесины следует принимать как неклееной. 
3. Плотность обычной фанеры следует принимать равной плотности древе-

сины шпонов, а бакелизированной – 1000 кг/м

3

. 

Приложение 4 

Данные для расчета сжатых, изгибаемых и сжато-изгибаемых элементов 

(табл. 1,2,3)

 

Таблица 1 

Значения коэффициентов k

жN

 для расчета сжатых и сжато-изгибаемых элементов с переменной высотой и постоянной шири-

ной сечения 

 

k

жN

 при проверке 

 
 
 
 

Условия опирания  

элементов 

Элементов прямоугольного сечения 

     y

   

h   z

      z      x                  x

       h

    y

 

Элементов двутаврового и коробчатого сечений с постоян-

ной высотой поясов 

                y

 

h

 

 

h

       z

z      x

          x

               y

 

 

В плоскости у z 

В плоскости х z 

В плоскости у z 

В плоскости х z 

 

(0,4 + 0,6

) 

0,4 + 0,6

 

 

l 

 

0,07 + 0,93

 

0,66 + 0,34

 

0,35 + 0,65

 

l 

Таблица 2 

Значения коэффициентов k

ф

 и k

жN

 для расчетов на устойчивость 

плоской формы деформирования 

 

k

ф

 

k

жN

 

 
 

Форма эпюры моментов 

 

При закреплении 

только по концам 

участка l

р

 

 

При закреплении по 

концам и растянутой от 

момента М кромке 

 

h

h

l

p

 

             h

            

h                                                       h

             lp/2

lp/2 

 

                       M   

lp

 

1 1 



1/2

 



1/2

 

d M

                        M

    lp

 

1,75 – 0,75d 

0 < d 

 1 

3

2

 d

; 0 

 d  1 



1

3

d

 



1/2

 

dM

     

lp

       M

 

2 – (0,5 + d)

2

  

–1 

 d  0 

3

2

 d

; –2 < d 

 0 



1

3

d

 



1/2

 

     M

           lp/2       c

 

1,35 + 1,45 (c/l

p

)

2

 

1,35 + 0,3 (c/l

p

) 



1

2 2c

 /l

p

 



1

3 2c

 /l

p

 

lp

      M

 

1,13 1,13 



1/2

 



2/5

 

lp

      M

 

2,45 2,32 



1/4

 



1/2

 

Таблица 3 

Значения коэффициентов k и с для вычисления прогибов балок с 

учетом переменной сечения и деформаций сдвига 

Поперечное  

Расчетная  

k 

c 

сечение балки 

схема 

Прямоугольное 

   

h

         h 

 M

l

 

 

 

 

M

 

 

0 

То же 

                P

   

h

         h 

 

l

 

 

 

 

0,23 + 0,77

 

16,4 + 7,6

 

То же 

             dl

    dl          

               

   

h

         h 

 

l

 

 

 

 

0,5d + (1 – 0,5d) 

 

[45 – 24d(1 – 

) + 3]  

1

3 4

2

 d

 

То же 

           q

               

   

h

         h 

 

l

 

 

 

 

0,15 + 0,85

 15,4 

+3,8

 

Двутавровое 

           q

               

   

h

         h 

 

l

 

 

 

 

0,4 + 0,6

 

(45,3 – 6,9

) 

Прямоугольное 

 dl
            P

      

h

             h

l

 

0,23 + 0,77

 + 0,6d(1 – ) 

[8,2 + 2,4(1 – 

)d + 3,8  

1

2

1

(

)(

)





а

а

 

То же 

     q

 dl
            P

      

h

             h

l

 

0,35 + 0,65

 

5,4 + 2,6

 

П р и м е ч а н и е .  

 – отношение  площади  поясов  к  площади  стенки 

двутавровой  балки  (высота  стенки  принимается  между  центрами  тяже-
сти поясов). 

Приложение 5 

Графики для расчета фанерных стенок балок и плит (рис. 17, 18, 19) 

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 

R

р.ф.d 

МПа

а

б

 

Рис. 17. Графики для определения расчетных сопротивлений при растяже-

ний под углом  к волокнам наружных слоев березовой фанеры марки ФСФ 

а – семислойной; б – пятислойной 

10

15

20

25

30

35

40

0 0,5 1 1,5 2 2,5 3

4

5

8

a /h

ст

k

и 

МПа

1

2

Рис. 

18. Графики для определения коэффициента k

и

 при расположении волокон в на-

ружных слоях фанеры вдоль пролета 

1 – для бакелизированной фанеры марок ФБС и ФБСВ толщиной 7 мм и бо-

лее; 2 – для березовой фанеры марки ФСБ толщиной 8 мм и более. Обозначение 

 

а

h

с т

 (а – расстояние между ребрами жесткости балки; h

cт

 – высота стенки 

между внутренними гранями полок)