Схема теплоснабжения г. Зеленодольск до 2029 года. Обосновывающие материалы

1 Этап развития схемы

Тепловая мощность

Источник

Магистральный

D_усл, мм

Длина, м

источника

теплоснабжения

вывод

теплоснабжения по

магистральным

выводам, Гкал/ч

№2

200

2,5

№1

250

3,8

Котельная кв. 86

№2

200

3,1

№3

100

0,4

Котельная

№1

100

0,5

Новостроительная

Котельная

№1

150

1,3

Дальняя

Котельная кв. 8

№1

150

1,1

таб. 49. Балансы тепловой мощности котельных

по каждому из магистральных выводов на 2

этапе развития схемы теплоснабжения

г.Зеленодольск

2 Этап развития схемы

Тепловая мощность

Источник

Магистральный

источника

D_усл, мм

Длина, м

теплоснабжения

вывод

теплоснабжения по

магистральным

выводам, Гкал/ч

Котельная 1-7

№1

500

58,65

Котельная

№1

700

93,54

микр.»А»

№1

300

10,53

Котельная кв.19

№2

200

8,66

№3

200

2,54

Котельная кв. 22а

№1

400

16,30

Котельная кв. 29-

№1

200

6,41

№2

200

4,02

№1

250

3,80

Котельная кв. 86

№2

200

3,06

№3

100

0,40

Котельная

№1

100

0,48

Новостроительная

Котельная

№1

150

1,34

Дальняя

Котельная кв. 8

№1

150

1,08

131

таб. 50. Балансы тепловой мощности котельных по

каждому из магистральных выводов на 3 этапе

развития схемы теплоснабжения г.Зеленодольск

3 Этап развития схемы

Тепловая мощность

Источник

Магистральный

источника

D_усл, мм

Длина, м

теплоснабжения

вывод

теплоснабжения по

магистральным выводам,

Гкал/ч

Котельная 1-7

№1

500

59,54

Котельная

№1

700

95,19

микр.»А»

№1

300

10,53

Котельная кв.19

№2

200

8,66

№3

200

2,54

Котельная кв. 22а

№1

400

16,92

Котельная кв. 29-

№1

200

6,83

№2

200

4,63

№1

250

3,80

Котельная кв. 86

№2

200

3,06

№3

100

0,40

Котельная

№1

100

0,48

Новостроительная

Котельная

№1

150

1,34

Дальняя

Котельная кв 8.

№1

150

1,08

Суммарная тепловая мощность всех магистральных выводов источников тепловой

энергии (тепловая мощность нетто) к уровню 2018 ожидается в объеме 202, Гкал/ч, к

уровню

2023 года соответственно

210,8 Гкал/ч. На

3 этапе развития схемы

теплоснабжения - 215 Гкал/ч.

4.3.

Гидравлический расчет передачи теплоносителя для каждого

магистрального вывода с целью определения возможности

(невозможности)

обеспечения тепловой энергией существующих и перспективных потребителей,

присоединенных к тепловой сети от каждого магистрального вывода

Гидравлический расчет передачи теплоносителя для каждого из магистральных

выводов с целью определения возможности (невозможности) обеспечения тепловой

энергией существующих и перспективных потребителей, присоединенных к тепловой

сети от каждого магистрального вывода, произведен для всех котельных, на которых

ожидается прирост присоединенной нагрузки.

Для определения пропускной способности тепловых сетей от существующих

котельных с помощью электронной модели проведены гидравлические расчеты как при

существующих на

2013 год присоединенных тепловых нагрузках, так и при

перспективных тепловых нагрузках на 2029 год.

132

таб. 51. Балансы тепловой мощности котельных по каждому из магистральных выводов

на 1 этапе развития схемы теплоснабжения

1 Этап развития схемы

Оценка

Суммарные линейные

пропускной

Источник

Магистральный

Расход

Удельные

Dусл, мм

Длина, м

потери давления по

способности

теплоснабжения

вывод

теплоносителя,

линейные потери

двум трубопроводам,

магистрального

м.куб./ч

давления, мм/м,

м.вод.ст.,

вывода

№1 уч.1

500

1283,3

5,8

0,14

хорошая

Котельная 1-7

№1 уч.2

500

157

1026,5

3,9

1,22

хорошая

№1 уч.1

700

2041,3

3,0

0,06

хорошая

Котельная микр.»А»

№1 уч.2

700

1667,8

1,9

0,26

хорошая

№1

300

421,3

9,5

1,425

хорошая

Котельная кв.19

№2

200

346,4

5,28

плохая

№3

200

101,5

4,5

0,126

хорошая

Котельная кв. 22а

№1

400

627,3

4,3

0,06

хорошая

№1

200

196

1,44

нормальная

Котельная кв. 29-31

№2

200

101,5

4,5

0,09

хорошая

№1

250

152,1

0,228

хорошая

Котельная кв. 86

№2

200

122,5

6,5

1,001

хорошая

№3

100

0,31

хорошая

Котельная

№1

100

19,2

7,5

0,18

хорошая

Новостроительная

Котельная Дальняя

№1

150

53,6

1,19

хорошая

Котельная кв. 8

№1

150

0,49

хорошая

134

таб. 52. Балансы тепловой мощности котельных по каждому из магистральных выводов

на 2 этапе развития схемы теплоснабжения

2 Этап развития схемы

Оценка

Суммарные

Удельные

пропускной

Источник

Магистральный

Расход

линейные потери

Dусл, мм

Длина, м

линейные

способности

теплоснабжения

вывод

теплоносителя,

давления по двум

потери

магистрального

м.куб./ч

трубопроводам,

давления, мм/м,

вывода

м.вод.ст.,

№1 уч.1

500

1303,3

5,9

0,142

хорошая

Котельная кв.1-7

№1 уч.2

500

157

1046,5

1,26

хорошая

Котельная

№1 уч.1

700

2078,6

0,060

хорошая

микр.»А»

№1 уч.2

700

1705,1

2,3

0,317

хорошая

№1

300

421,3

9,5

1,425

хорошая

Котельная кв.19

№2

200

346,4

5,28

плохая

№3

200

101,5

4,5

0,126

хорошая

Котельная кв.

№1

400

651,8

4,5

22а

0,063

хорошая

№1

200

256,5

2,24

плохая

Котельная кв. 29-31

№2

200

160,8

0,22

хорошая

№1

250

152,1

0,228

хорошая

Котельная кв. 86

№2

200

122,5

6,5

1,001

хорошая

№3

100

0,31

хорошая

Котельная

№1

100

19,2

7,5

0,18

Новостроительная

хорошая

Котельная Дальняя

№1

150

53,6

1,19

хорошая

Котельная кв. 8

№1

150

0,49

хорошая

135

таб. 53. Балансы тепловой мощности котельных по каждому из магистральных выводов

на 2 этапе развития схемы теплоснабжения

3 Этап развития схемы

Оценка

Удельные

Суммарные линейные

пропускной

Магистральный

Расход

Источник

Dусл, мм

Длина, м

линейные

потери давления по

способности

вывод

теплосноси-

теплоснабжения

потери

двум трубопроводам,

магистрального

теля, м.куб./ч

давления, мм/м,

м.вод.ст.,

вывода

№1 уч.1

500

1323,1

6,0

0,14

хорошая

Котельная кв.1-7

№1 уч.2

500

157

1066,3

4,1

1,29

хорошая

№1 уч.1

700

2115,3

3,3

0,07

хорошая

Котельная микр.»А»

№1 уч.2

700

1741,8

2,4

0,33

хорошая

№1

300

421,3

9,5

1,425

хорошая

Котельная кв.19

№2

200

346,4

5,28

плохая

№3

200

101,5

4,5

0,126

хорошая

Котельная кв 22а

№1

400

676,7

0,07

хорошая

№1

200

273,2

2,64

плохая

Котельная кв 29-31

№2

200

185,0

0,32

нормальная

№1

250

152,1

0,228

хорошая

Котельная кв 86

№2

200

122,5

6,5

1,001

хорошая

№3

100

0,31

хорошая

Котельная

№1

100

19,2

7,5

0,18

хорошая

Новостроительная

Котельная Дальняя

№1

150

53,6

1,19

хорошая

Котельная кв. 8

№1

150

0,49

хорошая

136

По результатам гидравлического расчета пропускной способности

магистральных выводов теплоисточников установлено, что подавляющее

большинство головных участков тепловых сетей на всех этапах развития системы

теплоснабжения не исчерпают своей пропускной способности. Вместе с тем,

имеются головные участки тепловых сетей с высоким гидравлическим

сопротивлением, на которых в случае проведения ремонтных работ необходимо

предусмотреть увеличение диаметра трубопроводов. Перечень магистральных

(головных) участков трубопроводов, рекомендуемых к увеличению диаметров,

приведен в таб. 54.

таб. 54. Перечень головных участков

трубопроводов рекомендуемых к замене

Рекомендуе-

Фактический

мый к замене

Гидравличес-

Этап

диаметр

Источник

диаметр

кие потери на

развития

Начало

Конец

Длина

условного

тепло-

условного

участке после

системы

участка

прохода

снабжения

прохода

замены,

теплосна

трубопровода,

м.вод.ст.

бжения

мм

Котельная

котельная

ТК-36

200

300

0,7

кв. 19

Котельная

котельная

ТК-1

200

300

0,1

кв. 29-31

4.4. Выводы о резервах (дефицитах) существующей системы теплоснабжения

при обеспечении перспективной тепловой нагрузки потребителей

Для обеспечения перспективной тепловой нагрузки потребителей имеются

необходимые резервы тепловой мощности котельных, к тепловым сетям которых

планируется подключение абонентов.

137

Глава 5. Перспективные балансы производительности

водоподготовительных установок и максимального потребления

теплоносителя теплопотребляющими установками потребителей, в том

числе в аварийных режимах

Общие положения

Расчет производительности ВПУ для подпитки тепловых сетей в их зонах

действия выполнен с учетом перспективных планов развития системы

теплоснабжения г. Зеленодольск

с использованием материалов Главы

«Перспективные балансы тепловой мощности источников тепловой энергии и

тепловой нагрузки»

Расчет технически обоснованных нормативных потерь теплоносителя в

тепловых сетях всех зон действия источников тепловой энергии выполнен в

соответствии со следующими нормативными документами:

СНиП 41-02-2003 «Тепловые сети»;

- методические указания по составлению энергетической характеристики для

систем транспорта тепловой энергии по показателю

«потери сетевой воды»,

утвержденные приказом Минэнерго РФ от 30.06.2003 № 278.

- методические указания по определению потребности в топливе, электрической

энергии и воде при производстве и передаче тепловой энергии и теплоносителей в

системах коммунального теплоснабжения МДК 4-05.2004.

При проведении расчетов предполагалось выполнение следующих условий:

- регулирование отпуска тепловой энергии в тепловые сети в зависимости от

температуры наружного воздуха принято по регулированию отопительно-

вентиляционной нагрузки с качественным методом регулирования с расчетными

параметрами теплоносителя;

- расчетный расход теплоносителя в тепловых сетях изменяется с темпом

присоединения (подключения или переключения) суммарной тепловой нагрузки;

- разбор теплоносителя из тепловой сети на обеспечение нужд горячего

водоснабжения потребителей (открытая схема теплоснабжения) отсутствует;

- присоединение (подключение) всех потребителей во вновь создаваемых зонах

теплоснабжения, на базе запланированных к строительству котельных

предусматривается по закрытой схеме присоединения систем горячего

водоснабжения через индивидуальные тепловые пункты.

Исходной водой химводоочистки является вода питьевого качества из сети

«Зеленодольск - Водоканал» - филиал ОАО «Водоканал - сервис».

Водоподготовка предназначена для осветления и умягчения воды, используемой

в качестве добавочной воды паровых котлов и подпитки воды теплосети закрытого

типа.

Основными схемами подготовки теплоносителя на ВПУ котельных ОАО ЗПТС

являются схемы двух и одноступенчатого Na - катионирования.

138

Метод Na-катионирования обработки воды основан на пропуске

обрабатываемой воды через катионит в Na-форме. Из обрабатываемой воды

удаляются соли жесткости, а в обрабатываемую воду поступает эквивалентное

количество легкорастворимых натриевых солей, щелочность и анионный состав при

этом не изменяются.

Na-катионитовые фильтры I ступени предназначены для обмена основной массы

катионов жесткости, а фильтры II ступени предназначены для задержания

«проскочивших» после I ступени катионов кальция и магния.

На котельных кв.8, ул. Новостроительная и ул. Дальняя используется

дозирование в сетевую воду ингибитора накипеобразования и коррозии «Композиция

ККФ». Ингибитор

«Композиция ККФ» обеспечивает защиту систем отопления и

горячего водоснабжения от кальциевокарбонатного, сульфатного и железоокисного

накипеобразования, а также электрохимической и биологической коррозии.

Эффективно разрушает все виды отложений, имеющихся в системах отопления.

Защита от коррозии происходит в результате образования на поверхности металла

защитной цинк-железо-фосфонатной пленки сложного химического состава

полимолекулярной толщины.

Общие сведения о системах водоподготовки котельных приведены в таб. 55

таб. 55. Общие сведения о системах

водоподготовки котельных

Максимальная

Наименование

Наличие

производи-

Тип

Объект

Тип ХВО

бака,

охладителя

тельность,

деаэратора

объём, м³

выпара

м³/час

Натрий-

Аккумулятор

Котельная

Атмосферный

ОВА-2

катионирование

микр. «А»

ДА-50

II - ступ.

Ингибирование

Котельная

«Композиция

накипеобразования

«Дальняя»

ККФ»

«Композиция ККФ»

Натрий-

Аккумулятор

Котельная

кв.

Вакуумный

катионирование

ОВВ-8

1-7

ДСВ-50

I - ступ.

Без деаэрации

Натрий-

Котельная

кв.

используется

катионирование

22 «а»

«Композиция

I - ступ.

ККФ»

Без деаэрации

Натрий-

Котельная

используется

катионирование

кв.29-31

«Композиция

I - ступ.

ККФ»

Без деаэрации

Натрий-

Котельная

используется

катионирование

кв.19

«Композиция

I - ступ.

ККФ»

139

Без деаэрации

Котельная

Натрий-

используется

«Школа -

катионирование

«Композиция

интернат»

I - ступ.

ККФ»

Без деаэрации

Натрий-

Котельная кв.

используется

катионирование

«Композиция

I - ступ.

ККФ»

Без деаэрации

Котельная

Ингибирование

используется

«Ново-

накипеобразования

«Композиция

строительная»

«Композиция ККФ»

ККФ»

Без деаэрации

Натрий-

Котельная

используется

Аккумулятор

катионирование

кв.12

«Композиция

I - ступ.

ККФ»

Без деаэрации

Ингибирование

Котельная

используется

накипеобразования

кв.8

«Композиция

«Композиция ККФ»

ККФ»

таб. 56. Сведения о подпитке тепловой сети

Максимальная

Нормативная

Примечание

Среднегодовая

подпитка тепловой сети

Наименование

подпитка

(эксплуатация

подпитка

на компенсацию потерь

источника тепловой

тепловой

котельной в

тепловой сети ,

теплоносителя в

энергии

сети,т/ч

межотопительный

т/ч (факт)

аварийном режиме,

(расчетн)

период)

(расчетн)

Котельная микр. «А»

4,9

9,67

29,1

да

Котельная «Дальняя»

0,1

0,21

0,63

да

Котельная кв. 1-7

6,2

7,8

23,4

да

Котельная кв. 22а

0,65

1,81

5,4

да

Котельная кв.29-31

0,52

1,04

3,1

нет

Котельная кв.19

0,55

2,56

7,7

да

Котельная

«Школа -

0,09

0,19

0,57

да

интернат

Котельная кв. 86

0,5

0,7

2,1

да

Котельная

0,03

0,05

0,15

нет

«Новостроительная»

Котельная кв.12

1,7

2,43

7,3

да

Котельная кв.8

0,06

0,1

0,3

нет

В настоящее время

по всем

источникам

теплоснабжения г.

Зеленодольск с

водоподготовительными

установками наблюдается достаточный резерв мощностей

140

ВПУ для подпитки тепловой сети в эксплуатационных и аварийных режимах.

Существующие резервы мощностей ВПУ приведены ниже:

- по котельной микрорайона «А»

- 55,2 % ;

- по котельной кв.1-7

- 64,0 % ;

- по котельной кв. 22а

- 82,0 % ;

- по котельной кв. 29-31

- 89,6 % ;

- по котельной кв.19

- 74,4 % ;

- по котельной «Школа - интернат»

- 92,9

% ;

- по котельной кв.12

- 75,6 % .

5.1 Перспективные балансы производительности водоподготовительных

установок

В таб. 57 - таб. 64 приведены сведения о прогнозируемых объемах тепловых

сетей на всех этапах развития схемы теплоснабжения и расходов подпиточной воды с

учетом аварийных режимов работы тепловых сетей и источников теплоснабжения.

таб. 57. Перспективные балансы

производительности ВПУ котельной кв. 1-7

1 Этап развития

2 Этап развития

3 Этап развития

Ед.

Показатель

системы

измерения

теплоснабжения

Перспективная расчетная

подключенная тепловая

Гкал/ч

48.94

49.7

50.46

нагрузка

Установленная

производительность ВПУ,

м.куб./ч.

Расчетная

производительность ВПУ,

м.куб./ч.

27.7

28.1

28.6

м.куб./ч.

Резерв+/дефицит- по

установленной

м.куб./ч.

37.3

36.9

37.4

производительности ВПУ

Доля, не использованного

57.4%

56.7%

резерва ВПУ

Объем подключенных

м.куб.

1385.7

1407.3

1428.8

тепловых сетей,

Нормативная подпитка

м.куб./ч.

10.39

10.55

10.72

тепловой сети

Аварийная подпитка

м.куб./ч.

27.71

28.15

28.58

тепловой сети

* - к котельной кв. 1-7 подключаются тепловые сети и потребители от котельной ЦРБ.

141

таб. 58. Перспективные балансы производительности

ВПУ котельной микрорайона «А»

1 Этап развития

2 Этап развития

3 Этап развития

Ед.

Показатель

системы

измерения

теплоснабжения

Перспективная расчетная

подключенная тепловая

Гкал/ч

82.8

84.3

85.8

нагрузка

Установленная

производительность ВПУ,

м.куб./ч.

Расчетная

производительность ВПУ,

м.куб./ч.

36.4

37.1

37.7

м.куб./ч.

Резерв+/дефицит- по

установленной

м.куб./ч.

28.6

27.9

28.3

производительности ВПУ

Доля, не использованного

44.0%

43.0%

42.8%

резерва ВПУ

Объем подключенных

м.куб.

1820.9

1853.7

1886.5

тепловых сетей,

Нормативная подпитка

м.куб./ч.

13.66

13.90

14.15

тепловой сети

Аварийная подпитка

м.куб./ч.

36.42

37.07

37.73

тепловой сети

таб. 59. Перспективные балансы

производительности ВПУ котельной кв.12

1 Этап развития

2 Этап развития

3 Этап развития

Ед.

Показатель

системы

измерения

теплоснабжения

Перспективная расчетная

подключенная тепловая

Гкал/ч

16.32

17.20

17.87

нагрузка

Установленная

производительность ВПУ,

м.куб./ч.

Расчетная

производительность ВПУ,

м.куб./ч.

7.6

8.0

8.3

м.куб./ч.

Резерв+/дефицит- по

установленной

м.куб./ч.

57.4

57.0

57.7

производительности ВПУ

Доля, не использованного

88.3%

87.7%

87.4%

резерва ВПУ

Объем подключенных

м.куб.

379.5

399.8

415.5

тепловых сетей,

142

1 Этап развития

2 Этап развития

3 Этап развития

Ед.

Показатель

системы

измерения

теплоснабжения

Нормативная подпитка

м.куб./ч.

2.85

3.0

3.12

тепловой сети

Аварийная подпитка

м.куб./ч.

7.6

8.0

8.3

тепловой сети

таб. 60. Перспективные балансы

производительности ВПУ котельной кв.19

1 Этап развития

2 Этап развития

3 Этап развития

Ед.

Показатель

системы

измерения

теплоснабжения

Перспективная расчетная

подключенная тепловая

Гкал/ч

19.24

нагрузка

Установленная

производительность ВПУ,

м.куб./ч.

Расчетная

производительность ВПУ,

м.куб./ч.

9.2

м.куб./ч.

Резерв+/дефицит- по

установленной

м.куб./ч.

20.8

производительности ВПУ

Доля, не использованного

69.2%

резерва ВПУ

Объем подключенных

м.куб.

461.3

тепловых сетей,

Нормативная подпитка

м.куб./ч.

3.46

тепловой сети

Аварийная подпитка

м.куб./ч.

9.2

тепловой сети

таб. 61. Перспективные балансы

производительности ВПУ котельной кв.22а

1 Этап

2 Этап

3 Этап

развития

Ед.

Показатель

системы

измерения

теплоснабже-

ния

Перспективная расчетная

Гкал/ч

14.38

14.95

15.52

подключенная тепловая нагрузка

Установленная

производительность ВПУ,

м.куб./ч.

Расчетная производительность

м.куб./ч.

5.5

5.7

5.9

ВПУ, м.куб./ч.

143

1 Этап

2 Этап

3 Этап

развития

Ед.

Показатель

системы

измерения

теплоснабже-

ния

Резерв+/дефицит- по

установленной

м.куб./ч.

24.5

24.3

24.1

производительности ВПУ

Доля, не использованного резерва

81.8%

81.0%

80.3%

ВПУ

Объем подключенных тепловых

м.куб.

273.5

284.4

295.3

сетей,

Нормативная подпитка тепловой

м.куб./ч.

2.05

2.13

2.21

сети

Аварийная подпитка тепловой

м.куб./ч.

5.5

5.7

5.9

сети

таб. 62 Перспективные балансы

производительности ВПУ котельной кв.29-31

1 Этап

2 Этап

3 Этап

развития

Ед.

Показатель

системы

измерения

тепло-

снабжения

Перспективная расчетная

Гкал/ч

6.92

9.75

10.72

подключенная тепловая нагрузка

Установленная

производительность ВПУ,

м.куб./ч.

Расчетная производительность

м.куб./ч.

3.1

4.4

4.8

ВПУ, м.куб./ч.

Резерв+/дефицит- по

установленной

м.куб./ч.

26.9

25.6

25.2

производительности ВПУ

Доля, не использованного резерва

89.7%

85.4%

84.0%

ВПУ

Объем подключенных тепловых

м.куб.

155.0

218.5

240.2

сетей,

Нормативная подпитка тепловой

м.куб./ч.

1.16

1.64

1.80

сети

Аварийная подпитка тепловой

м.куб./ч.

3.1

4.4

4.8

сети

144

таб. 63. Перспективные балансы

производительности ВПУ котельной кв.86

1 Этап развития

2 Этап развития

3 Этап развития

Показатель

Ед. измерения

системы

теплоснабжения

Перспективная расчетная

подключенная тепловая

Гкал/ч

6.79

нагрузка

Установленная

производительность ВПУ,

м.куб./ч.

Расчетная

производительность ВПУ,

м.куб./ч.

2.2

м.куб./ч.

Резерв+/дефицит- по

установленной

м.куб./ч.

12.8

производительности ВПУ

Доля, не использованного

85.5%

резерва ВПУ

Объем подключенных

м.куб.

108.9

тепловых сетей,

Нормативная подпитка

м.куб./ч.

0.82

тепловой сети

Аварийная подпитка

м.куб./ч.

2.2

тепловой сети

таб. 64 Перспективные балансы производительности

ВПУ котельной кв. «Школа-интернат»

1 Этап

2 Этап

Ед.

развития

3 Этап развития

Показатель

измерени

системы

теплоснабжени

теплоснабжения

Перспективная расчетная

подключенная тепловая

Гкал/ч

1.87

нагрузка

Установленная

производительность ВПУ,

м.куб./ч.

Расчетная

производительность ВПУ,

м.куб./ч.

0.6

м.куб./ч.

Резерв+/дефицит- по

установленной

м.куб./ч.

7.4

производительности ВПУ

Доля, не использованного

91.9%

резерва ВПУ

Объем подключенных

м.куб.

32.4

тепловых сетей,

145

Нормативная подпитка

м.куб./ч.

0.24

тепловой сети

Аварийная подпитка тепловой

м.куб./ч.

0.6

сети

* - котельная «Школа-интернат» выводится из эксплуатации с подключением тепловых

сетей к котельной кв.29-31.

Запас мощности водоподготовительных установок по этапам развития схемы

теплоснабжения приведен на рис. 30.

рис. 30 Запас мощности водоподготовительных установок

100.0%

95.0%

90.0%

85.0%

80.0%

75.0%

70.0%

65.0%

60.0%

55.0%

50.0%

45.0%

40.0%

35.0%

30.0%

25.0%

20.0%

15.0%

10.0%

5.0%

0.0%

Проведенные расчеты показали, что рост потребления теплоты за счет

прогнозируемого развития схемы теплоснабжения за рассмотренный период 2014-

2029 гг. не потребует увеличения производительности ВПУ на всех источниках тепла.

Наименьший

резерв производительности водоподготовительной установки

ожидается на источнике тепла котельной микрорайона «А» на последнем этапе

развития схемы теплоснабжения прогнозируется на уровне 43%.

Прогноз увеличения нормативной подпитки тепловой сети на всем периоде

развития схемы теплоснабжения в среднем по источникам тепла составляет 5 %, от

существующих значений, что объясняется увеличением объемов тепловых сетей,

связанных с подключением к тепловым сетям объектов

перспективного

строительства г. Зеленодольск.

146

Глава 6. Предложения по строительству, реконструкции и техническому

перевооружению источников тепловой энергии

6.1. Определение условий организации централизованного теплоснабжения,

индивидуального теплоснабжения, а так же поквартирного отопления

В г. Зеленодольск основными источниками тепловой энергии являются

квартальные котельные, которые обеспечивают большую часть тепловых нагрузок

потребителей. Индивидуальные источники тепловой энергии используются в

основном в зонах застройки с низкой плотностью тепловых нагрузок.

Для покрытия перспективных нагрузок в зонах, ограниченных радиусом

эффективного теплоснабжения источников тепловой энергии согласно ФЗ-190 «О

теплоснабжении», целесообразно подключение перспективной нагрузки к

существующим сетям централизованного теплоснабжения.

В случае, если новые потребители находятся за пределами радиуса

эффективного теплоснабжения, для покрытия возникающей тепловой нагрузки

необходима постройка новой котельной либо установка у потребителей

индивидуальных источников тепловой энергии.

При низкой плотности тепловых нагрузок более эффективно использовать

индивидуальные источники тепловой энергии. Основными преимуществами

использования индивидуальных источников теплоснабжения являются отсутствие

необходимости отводов земли под тепловые сети и котельные, снижение потерь

теплоты и теплоносителя из-за минимальной длины тепловых сетей, относительно

небольшие затраты на ремонт и обслуживание оборудования. При этом удельная

себестоимость тепловой энергии от индивидуальных систем отопления обычно ниже,

чем от централизованных.

6.2. Обоснование предлагаемых для строительства источников тепловой

энергии с комбинированной выработкой тепловой и электрической энергии для

обеспечения перспективных тепловых нагрузок

На 1 и 2 этапе расчетного периода развития г. Зеленодольск планируется

установка источников тепловой энергии с комбинированной выработкой тепловой и

электрической энергии в котельных микрорайона «А» и квартала 1-7.

К установке предлагаются газопоршневых установки фирмы

«Cummins»

единичной электрической мощностью 315 кВт. Выработанная электрическая энергия

будет использована на покрытие собственных нужд котельных, а тепловая. - для

покрытия тепловых нагрузок отопления и ГВС. Данное мероприятие позволит

получать электроэнергию на собственные нужды по себестоимости, снизить темпы

роста стоимости тепла, а также иметь независимый резервный источник

электроэнергии.

147

рис. 31 Газопоршневая установка С315 NSC фирмы «Cummins»

6.3.

Обоснование предлагаемых для реконструкции действующих

источников тепловой энергии с комбинированной выработкой тепловой и

электрической энергии для обеспечения перспективных приростов тепловых

нагрузок

На территории г. Зеленодольск источники тепловой энергии с комбинированной

выработкой тепловой и электрической энергии в настоящее время отсутствуют.

6.4. Обоснование предлагаемых для реконструкции котельных для

выработки электроэнергии в комбинированном цикле на базе существующих и

перспективных тепловых нагрузок

Согласно разрабатываемой схемы теплоснабжения на источниках тепловой

энергии

- котельных микрорайона

«А» и кв.1-7 предусматривается установка

газопоршневых установок (ГПУ) для работы по когенерационному циклу.

Всего к установке предлагается

5 агрегатов с установленной единичной

электрической мощностью 315 кВт. Две ГПУ предусматриваются к установке на

котельной кв.1-7 и 3 ГПУ соответственно на котельной микрорайона «А».

Целесообразность выбора наиболее крупных источников тепловой энергии для

внедрения когенерационных установок обусловлена большими объемами

потребления электрической энергии на обеспечение технологического процесса

производства тепла (собственные нужды), а также гарантированной, круглогодичной

тепловой нагрузки (за исключением ремонтного периода).

Величина собственных нужд в электрической энергии

выбранных к

реконструкции источников теплоснабжения в межотопительный период достаточна

для загрузки одной установки в объеме не менее 70 % от номинальной электрической

мощности (порядка 220 кВт). Снижение загрузки ГПУ по электрическому циклу на

величину менее 70 % от номинальной мощности установки снижает эффективность

всего когенерационного цикла и не эффективна.

148

6.5. Обоснование предлагаемых для реконструкции котельных с

увеличением зоны их действия путем включения в нее зон действия

существующих источников тепловой энергии

В рассматриваемом периоде предусматривается перераспределение тепловых

нагрузок со следующих котельных:

- котельная ЦРБ

(вывод из эксплуатации с переводом в режим ЦТП) и

подключение к сетям от котельной кв.1-7;

- котельной «Школа - интернат» (вывод из эксплуатации с переводом в режим

ЦТП) подключение к сетям от котельной кв.29-31.

Обоснованием вывода из эксплуатации котельных является ветхое состояние

основного оборудования, высокие удельные показатели расходов топлива на

производство тепловой энергии.

Реконструкция котельных кв.1-7 и кв. 29-31 в связи с увеличением тепловых

нагрузок не предусматривается.

6.6. Обоснование предлагаемых для перевода в пиковый режим работы

котельных по отношению к источникам тепловой энергии с комбинированной

выработкой тепловой и электрической энергии

Существующие котельные не располагаются в зонах действия источников

комбинированной выработки тепловой и электрической энергии. На котельных

микрорайона

«А» и квартала

1-7, где планируется установка источников

теплоснабжения с комбинированной выработкой, отсутствует необходимость

перевода котлов пиковый режим работы в связи с малой мощностью

когенерационного оборудования и неспособностью его покрывать средние тепловые

нагрузки.

6.7. Обоснование предложений по расширению зон действия действующих

источников тепловой энергии с комбинированной выработкой тепловой и

электрической энергии

На момент разработки настоящей схемы теплоснабжения в г.Зеленодольск

источники комбинированной выработки тепловой и электрической энергии

отсутствуют.

6.8. Обоснование предлагаемых для вывода в резерв и вывода из

эксплуатации котельных при передаче тепловых нагрузок на другие источники

тепловой энергии

Предусматривается вывод из эксплуатации в резерв с переводом в режим ЦТП

двух источников центрального теплоснабжения

- котельной ЦРБ и котельной

«Школа-интернат». Основными причинами вывода оборудования источников тепла в

резерв является :

149

- износ основного оборудования источников тепла;

- высокие значения показателя удельного расхода топлива на выработку

тепловой энергии;

-снижение себестоимости производства тепловой энергии за счет подключения к

крупным источникам тепла с лучшими ТЭП (удельный расход топлива и удельный

расход электроэнергии на транспорт теплоносителя).

6.9. Обоснование организации индивидуального теплоснабжения в зонах

застройки поселения малоэтажными жилыми зданиями

Малоэтажная застройка жилыми зданиями имеет низкую плотность тепловых

нагрузок. Организация схемы центрального теплоснабжения для площадок с низкой

плотностью тепловых нагрузок повлечет за собой увеличение себестоимости

производства тепловой энергии. Для теплоснабжения малоэтажных жилых зданий

целесообразно использование индивидуального отопления.

6.10. Обоснование организации теплоснабжения в производственных зонах

на территории г. Зеленодольск

В соответствии с предоставленными сведениями в период действия схемы

теплоснабжения на территории г. Зеленодольск не планируется перепрофилирование

производственных зон с выводом промышленных предприятий и формированием

новой застройки на высвобождаемых территориях. В соответствии с решениями о

распределении тепловой нагрузки между теплоисточниками, утверждаемыми в схеме

теплоснабжения, не предусматривается изменение организации теплоснабжения

производственных объектов.

6.11. Обоснование перспективных балансов тепловой мощности источников

тепловой энергии и теплоносителя и присоединенной тепловой нагрузки в каждой

из систем теплоснабжения поселения, городского округа и ежегодное

распределение объемов тепловой нагрузки между источниками тепловой энергии

Перспективные балансы тепловой мощности источников тепловой энергии и

теплоносителя и присоединенной тепловой нагрузки в каждой из систем

теплоснабжения г. Зеленодольск рассчитывались на основании предоставленной

информации о приростах площадей строительных фондов в зонах действия

источников тепловой энергии, с учетом величины подключаемых тепловых нагрузок

отдельных объектов по выданным техническим условиям на подключение к системам

теплоснабжения.

6.12. Расчет радиусов эффективного теплоснабжения

Федеральным законом №190 «О теплоснабжении» введено понятие - радиус

эффективного теплоснабжения.

150

Схема теплоснабжения г. Зеленодольск до 2029 года. Обосновывающие материалы - часть 7