Бизнес-центр с системами поддержания микроклимата - часть 6

 

помещение  -  через  воздухораспределительные  плафоны  в  потолке.  Перечень  кухонного 

оборудования, установленного под кухонным отсосом, приведен в таблице 1. 

Таблица 1 

Наименование 

Оборудование 

Электроплита с 

металлическими 

конфорками 

Варочный 

аппарат (котел) 

Электрооборудование 

(сковорода) 

Количество, шт. 

3 

2 

2 

Установочная мощность, кВт 

14,5 

5,0 

9,0 

Размеры  (длина  ×  ширина  ×  высота), 

мм 

700×800×900 

350×800×900 

700×800×900 

Гидравлический диаметр D, м 

0,747 

0,487 

0,747 

Доля  явных  тепловыделений  К

я

, 

Вт/кВт 

200 

35 

330 

Конвективные тепловыделения Q

к

, Вт 

870 

52,5 

891 

Расход воздуха в конвективном потоке 
L

кi

, м

3

/с 

0,201 

0,056 

0,203 

     

Решение 

Ниже  приведен  подробный  расчет  расхода  воздуха  в  конвективном  потоке,  восходящем  над 

кухонной плитой. Результаты расчета остального кухонного оборудования сведены в таблице 1. 

1 Гидравлический диаметр поверхности кухонного оборудования расчитываем по формуле (

3

): 

2 Долю конвективных тепловыделений кухонного оборудования определяем по формуле (

2

): 

Q

к

 

= 14,5·200·0,5·0,6 = 870 Вт. 

3 Расход воздуха в конвективном потоке над кухонным оборудованием на уровне местного отсоса 

определяем по формуле (

1

): 

L

кi

 = 0,005·870

1/3

·(1,1 + 1,7·0,747)

5/3

·1 = 0,201 м

3

/с 

Расход воздуха, удаляемого местным отсосом, определяем по формуле (

4

): 

L

o

 = (0,201·3 + 0,056·2 + 0,203·2)·(1,25/0,8

) = 1,750 м

3

/с или 6300 м

3

/ч. 

Кратность  воздухообмена  помещения  горячего  цеха  6300/(6·8·3)  =  44  1/ч  превышает  20  1/ч.  В 

соответствии с 

7.3

, общеобменная вытяжка не требуется, следовательно, L

в

 

= 0 м

3

/ч. 

Расход воздуха, поступающего из смежных помещений, принят в размере 60 % от объемного расхода 

воздуха, удаляемого местными отсосами, и составляет L

c

 

= 3780 м

3

/ч. 

Массовый расход воздуха, подаваемого в помещение горячего цеха, определяем по формуле (

7

): 

G

п

 = L

o

ρ

0

 – L

с

ρ

с

 = 6300·1,165 - 

3780·1,185 = 2861 кг/ч или 0,795 кг/с, 

где ρ

0

 

= 1,165 кг/м

3

 

при t

о

 

= 30 °С; 

В

за

м. и

нв

. №

 

И

нв

. №

 по

дл

. 

П

одп

ис

ь 

и 

да

та

 

ОПЗ 09013102 

Лист 

 

41

Изм. 

Кол.уч 

Лист  №док Подп.  Дата 

 

ρ

с

 = 1

,185 кг/м

3

 

при t

c

 

= 25 °С. 

4  Если  горячий  цех  и  торговый  зал  непосредственно  сообщаются  между  собой,  вентиляция 

помещения горячего цеха и торгового зала решаются совместно. 

При  расчетах  вентиляции  температура  в  горячем  цехе  принимается  на  5  °С  выше  наружной 

(параметры А [

1

]), но не более 27 °С; для торгового зала выше на 3 °С, но не более 25 °С. 

Тепловыделения в залах следует принимать 116 Вт на одного посетителя (включая 30 Вт скрытого 

тепла от пищи). 

Минимальное количество наружного воздуха на одного посетителя принимается 40 м

3

/ч в залах для 

некурящих  и  100  м

3

/ч  в  залах  для  курящих;  для  помещений  горячих  цехов  -  100  м

3

/ч  на  одного 

работающего [

2

]. 

Расчет  вентиляции отдельно  стоящих  предприятий общественного  питания  следует  выполнять  для 

летнего,  переходного  (t

нар

 

=  10  °С)  и  зимнего  периодов  -  с  целью  выявления  теплового  баланса  с 

учетом  теплопотерь  и  необходимости  регулирования  производительности  вентиляционных 

установок. 

Температуру приточного воздуха в зимний период принимают от 16 °С до 18 °С. 

В результате расчетов определяют: 

- 

расход воздуха, удаляемого местными отсосами, который в данном примере расчета составил 6300 

м

3

/ч; 

- 

массовый  расход  воздуха,  подаваемый  для  компенсации  удаляемого  воздуха  по  расчету  (см.  3) 

равен 6300·1,165 = 7340 кг/ч. 

Количество удаляемого местными отсосами воздуха компенсируется: 

- 

перетоком из торгового зала в пределах до 60 %; в данном примере принимаем L

с

 = 6300·0,6 = 3780 

м

3

/ч или G

с

 

= 3780·1,185 = 4479 кг/ч (1,244 кг/с); 

- 

подачей остального воздуха отдельной приточной установкой G

пp

 = 7340 - 

4479 = 2861 кг/ч (0,795 

кг/с). 

Распределение  количества  перетока  и  приточного  воздуха  уточняется  на  компенсацию  явных 

тепловыделений  в  помещении  горячего  цеха,  Вт,  которые  поступают  от  оборудования  Q

об

, 

освещения Q

ocв

 

людей Q

л

. 

Величину Q

об

 

определяют аналогично Q

к

 

по явным тепловыделениям от установленной мощности в 

размере 50 % и коэффициента одновременности К

о

 = 0,6  

Q

об

 

= (14,5·200·3 + 5·35·2 + 9·330·2)×0,5·0,6 = 4500 Вт; 

Q

л

 

(7 человек) = 7·100 = 700 Вт; 

Q

ocв

 

= 48·20 = 960 Вт. 

Суммарные теплопоступления в помещении горячего цеха: 

ΣQ

явн

 

= 6160 Вт. 

В

за

м. и

нв

. №

 

И

нв

. №

 по

дл

. 

П

одп

ис

ь 

и 

да

та

 

ОПЗ 09013102 

Лист 

 

42 

Изм. 

Кол.уч 

Лист  №док Подп.  Дата 

 

Считается, что конвективная часть тепловыделений кухонного оборудования улавливается местными 

отсосами, а лучистая - поступает в помещение. Вследствие отсутствия более точных данных явные 

тепловыделения кухонного оборудования делят на конвективные и лучистые в пропорции 1:1. 

Далее  рассчитываем  температуру  горячего  цеха  в  летний  период  из  расчета  подачи  воздуха 

приточной установкой с температурой t

н

 

= 22,6 °С. Для этого составим уравнение энергетического 

баланса помещения: 

Q

явн

 = G

пр

с

р

(t

кух

 - t

н

) + G

c

c

р

(t

кух

 - t

с

); 

Здесь  G

пр

,  G

c

  - 

соответственно  массовый  расход  воздуха,  подаваемого  отдельной  приточной 

установкой, и переточного воздуха, кг/с; 

с

р

 - 

удельная теплоемкость воздуха, равная 1005 Дж/(кг·°С). 

Отсюда 

что  меньше  27  °С  и  на  26,4  -  22,6  =  3,8  °С  <  5  °С  выше  температуры  наружного воздуха.  Расчет 

закончен. 

При  превышении  температурой  t

кух

 

допустимого  значения  необходимо  увеличить  расход  воздуха, 

подаваемого  отдельной  приточной  установкой,  и  соответственно  сократить  расход  переточного 

воздуха.  В  случае  если  этого  недостаточно,  следует  охладить  воздух,  подаваемый  отдельной 

приточной установкой, для поддержания заданной температуры воздуха в помещении. 

Массовый баланс воздуха: 

7340 = 4479 + 2861 кг/ч. 

 

Примечания к примеру расчета 

         

При наличии общего зонта над линией кухонного оборудования кухонные выделения и расход 

воздуха  через  зонт  следует  определять  отдельно  по  каждой  единице  по  формуле  (4),  затем  их 

суммировать. 

         

При  заданном  объеме  перетока  воздуха  из  зала  в  горячий  цех  следует  проверять  скорость  в 

раздаточном проеме, которая должна быть около 0,2-0,3 м/с. 

         

При выборе расчетной температуры воздуха в летний период t

н

 

следует принимать во внимание, 

что  в  условиях  плотной  городской  застройки  температура  воздуха  у  воздухозабора  приточной 

вентиляционной установки может быть на 5 °С-10 °С выше t

н

. 

Спецификация материалов представлена в приложении 1 

В

за

м. и

нв

. №

 

И

нв

. №

 по

дл

. 

П

одп

ис

ь 

и 

да

та

 

ОПЗ 09013102 

Лист 

43  

Изм. 

Кол.уч 

Лист  №док Подп.  Дата 

5.5. Сети связи 

Данный раздел в проекте не разрабатывался. 

Для разработки раздела используются следующие нормативные документы: 

− 

СП 76.13330.2012 «Электротехнические устройства» Актуализированная редакция; 

− 

«Инструкция  по  проектированию  городских  электрических  сетей»  РД  34  20  185-94  и 
«Изменения и дополнения раздела 2 «Расчетные электрические нагрузки» Инструкции по 
проектированию городских электрических сетей» РД 34 20 185-94; 

− 

ГОСТ Р 50571 15-97 (МЭК 364-5-52-93) «Электрооборудование зданий». 

5.6. Система газоснабжения 

Мероприятия данного раздела в проекте не предусмотрены 

В

за

м. и

нв

. №

 

И

нв

. №

 по

дл

. 

П

одп

ис

ь 

и 

да

та

 

ОПЗ 09013102 

Лист 

 

44 

Изм. 

Кол.уч 

Лист  №док Подп.  Дата 

6.

Мероприятия по защите от шума

Определение  нормативных  индексов  изоляции  воздушного  шума  и  проектирование  специальных 
мероприятий  по  увеличению  звукоизоляции  выполнено  по  главе  6  СНиП  23-03-2003  «Защита  от 
шума»  и  по  Руководству  НИИСФ  Госстроя  СССР.  Расчет  сложных  многослойных  ограждающих 
конструкций  выполнен  по  методике  ЦНИИЭПЖилища.  Использованы  данные  натурных 
исследований  образцов  газобетона  и  гипсобетона  «Победа  Кнауф»,  выполненные  в  лаборатории 
АООТ СПб ЗНИиПИ. 
В  соответствии  со  СНиП  23-03-2003  нормативными  параметрами  являются:  индекс  изоляции 
воздушного шума I

в

 

в дБ и индекс приведенного уровня ударного шума под перекрытием I

у

 

в дБ. 

Источники  шумов  в  жилых  помещениях  подразделяются  на  внешние  и  внутренние.  К  внешним 
источникам  шума  по  отношению  к  жилым  и  нежилым  помещениям  рассматриваемого  дома 
относятся: 

− 

шум автотранспорта подъезжающего/отъезжающего с открытых автостоянок; 

− 

шум автотранспорта, двигающегося по магистралям; 

− 

шум от детских площадок. 

Снижение уровня интенсивности внешнего шума достигается: 

− 

увеличением  расстояния  от  источника  звука  до  расчётной  точки  (рис.  26 
СНиП 23-03-2003 «Защита от шума»); 

− 

конструкцией окна (табл. 31 СНиП 23-03-2003); 

− 

наличием  полос  зелёных  насаждений  между  источником  звука  и  расчётной 
точкой (табл. 36 СНиП 23-03-2003). 

В  соответствии  с  СанПиН  2.1.2.1002-00  «Санитарно-эпидемиологические  требования  к  жилым 
зданиям и помещениям» табл. 3, допустимый уровень интенсивности звука по жилым помещениям 
составляет  40  дБА  с  7  до  23  часов  и  30  дБА  с  23  до  7  часов  (максимальные  уровни  звука 
соответственно равны 55 и 45 дБА). 
В  соответствии  с  данными  таблицы  7  СНиП 23-03-2003  перекрытия  между  помещениями квартир 
должны  обеспечивать  индекс  изоляции  воздушного  шума  50  ДБ,  индекс  приведенного  уровня 
ударного  шума  -  67ДБ.  Стены  и  перегородки  между  квартирами  а  также  между  помещениями 
квартиры  и  лестничными  клетками,  коридорами,  вестибюлями  должны  обеспечивать  50ДБ  по 
индексу  изоляции  воздушного  шума.  Перегородки  между  комнатами,  а  также  между  кухней  и 
комнатами в квартире - 41ДБ по индексу изоляции воздушного шума, между комнатой и санитарным 
узлом - 45ДБ. 

 

 
 

 

ДП 09013102 з-63103/1-2015 ОПЗ

Изм. 

Кол.уч 

Лист  №док

 

Подп.  Дата 

Разраб. 

Кириллов   

Пояснительная записка 

Стадия 

Лист 

Листов 

45 

84 

ФГАОУ ВО СПБПУ ИСИ 

СУЗИС З63103/1

 

Н.контр. 

Ершов В.В 

С

ог

ла

сов

ан

о:

 

В

за

м. и

нв

. №

 

И

нв

. №

 по

дл

. 

П

одп

ис

ь 

и 

да

та

 

7.

Противопожарные мероприятия

Для разработки раздела используются следующие нормативные документы: 

− 

Федеральный закон от 22.07.2008 N 123-ФЗ (ред. от 02.07.2013) «Технический регламент 
о требованиях пожарной безопасности»; 

− 

СП 1.13130.2009 «Свод правил. Системы противопожарной защиты. Эвакуационные пути 
и выходы» (утв. Приказом МЧС РФ от 25.03.2009 N 171) (ред. от 09.12.2010); 

− 

СП    2.13130.2012    «Системы    противопожарной    защиты.    Обеспечение  огнестойкости 
объектов  защиты»; 

− 

СП  03.13130.2009  «Системы  противопожарной  защиты.  Системы  оповещения  и 
управления эвакуацией людей при пожаре. Требования пожарной безопасности»; 

− 

СП  04.13130.2009 «Системы  противопожарной  защиты.  Ограничение распространения 
пожара    на    объектах    защиты.    Требования    к    объемно-планировочным  и 
конструктивным решениям»; 

− 

СП    05.13130.2009  «Системы    противопожарной    защиты.    Установки    пожарной 
сигнализации и пожаротушения автоматические. Нормы и правила проектирования»; 

− 

СП    7.13130.2013  «Отопление,    вентиляция    и    кондиционирование.  Противопожарные 
требования»; 

− 

СП    8.13130.2009    «Системы    противопожарной    защиты.    Источники    наружного 
противопожарного  водоснабжения.  Требования  пожарной  безопасности»  (ред.  от 
09.12.2010); 

− 

СП  9.13130.2009 «Техника  пожарная.  Огнетушители.  Требования  к эксплуатации» 

− 

СП  12.13130.2009 «Определение  категорий  помещений,  зданий  и  наружных установок 
по взрывопожарной и пожарной опасности»; 

− 

СТО  36554501-006-2006  «Правила  по  обеспечению  огнестойкости  и огнеохранности 
железобетонных конструкций». 

  7.1    

Пожарно-техническая классификация. 

Основные характеристики объекта строительства: 

− 

Класс здания – II.; 

− 

Степень огнестойкости – II; 

− 

Класс функциональной пожарной опасности здания – Ф1.3; 

− 

Класс конструктивной пожарной опасности здания С0; 

− 

Основные несущие конструкции (класс пожарной опасности К0). 

Предел огнестойкости строительных конструкций: 

− 

рамы железобетонные, колонны – RE90; 

− 

плиты перекрытий – RE145; 

− 

лестничные клетки: стены – RE190, марши – RE60. 

 

 
 

 

ДП 09013102 з-63103/1-2015 ОПЗ

Изм. 

Кол.уч 

Лист  №док

 

Подп.  Дата 

Разраб. 

Кириллов   

Пояснительная записка 

Стадия 

Лист 

Листов 

46 

84 

ФГАОУ ВО СПБПУ ИСИ 

СУЗИС З63103/1

 

Н.контр. 

Ершов В.В 

С

ог

ла

сов

ан

о:

 

В

за

м. и

нв

. №

 

И

нв

. №

 по

дл

. 

П

одп

ис

ь 

и 

да

та

 

  

7.2 Предотвращение распространение пожара. 

Для  предотвращения  пожара  проектом  предусмотрено  оборудование  внутриквартирных 
электрических сетей устройствами защитного отключения. 
Все  применяемые  при  строительстве  материалы,  в  частности  -  теплоизолирующие  покрытия 
ограждающих  конструкций  должны  соответствовать  требованиям  пожарной  безопасности  в 
соответствии  со  СНиП  2.01.02-85  *,  СНиП  21-01-97,  п.5.3;  НПБ  244-97  и  иметь  сертификаты 
пожарной  безопасности  ГПО  МВД  России.  Для  жилых  зданий  кварталов  устанавливается  II-я 
степень огнестойкости. 
Допустимые  по  противопожарным  требованиям  площади  этажей  во  всех  зданиях  не  превышают 
норматива 2500 м

2

 

(СНиП 2.08.01-89 табл.1). 

Для  межквартирных  ненесущих  стен  и  перегородок,  а  также  несущих  конструкций  мансардных 
этажей устанавливается предел огнестойкости не менее 0,75 часа и нулевой предел распространения 
огня. 
Несущие  конструкции  имеют  степень  огнестойкости  R120,  перекрытия  REI  60,  стены  лестничных 
клеток REI120, лестничные марши R60. Лестничные клетки незадымляемые, типа Н1. 
Ограждения лоджий и балконов выполнены из негорючего материала. 
Удаление  дыма,  из  поэтажных  коридоров  в  зданиях  с  незадымляемыми  лестничными  клетками, 
предусмотрено через специальные шахты с принудительной вытяжкой и клапанами, устраиваемыми 
на каждом этаже из расчета одна шахта на 30 м длины коридора. 
Для  каждой  шахты  дымоудаления  предусмотрен  автономный  вентилятор.  Шахты  дымоудаления 
выполнены из негорючих материалов и имеют предел огнестойкости не менее 1 ч. 
При  этом  в  соответствии  со  СНиП  2.08.01-89  *  п.1,13  при  применении  деревянных  конструкций 
предусматривается  огнезащита  (антипирирование),  обеспечивающее  указанные  параметры 
огнестойкости. 
Для ограничения распространения пожара и тушения пожара предусмотрено 

− 

установка  в  помещениях  квартиры  и  прихожих  тепловых  пожарных 
извещателей  типа  ИП-103-5/1,  в  комнатах,  кухне,  приквартирных  коридорах 
на  потолке  -    автономных  дымовых  пожарных  извещателей  (соответственно 
требованиям НПБ 66-97) с категорией защиты IP40 (по ГОСТ 14254-96); 

− 

установка  на  сети  хозяйственно-питьевого  водопровода  отдельного  крана  с 
присоединением  к  нему  шланга  пожаротушения,  оборудованного 
распылителем.  

Запитка  наружного  пожаротушения  осуществляется  от  гидрантов  из  сети  коммунального 
водопровода. 

  

7.3  Обеспечение эвакуации людей. 

      

Основные  положения  расчетного  принципа  нормирования  эвакуации  людей  в 

Противопожарных нормах проектирования сводились к следующему: 

1. Эвакуационные  пути  должны обеспечивать  эвакуацию  через  эвакуационные  выходы всех

людей, находящихся в помещениях зданий и сооружений в течение необходимого времени. 

Для  обеспечения  безопасной  эвакуации  людей  из  помещений  и  зданий  расчетное  время 

эвакуации t

р

 

не должно быть больше необходимого времени эвакуации людей t

н6

: 

t

р≤

 t

н6

 

В

за

м. и

нв

. №

 

И

нв

. №

 по

дл

. 

П

одп

ис

ь 

и 

да

та

 

ОПЗ 09013102 

Лист 

47  

Изм. 

Кол.уч 

Лист  №док Подп.  Дата 

2. При  расчете  весь путь  движения  людского  потока  подразделяется  на  участки  длиной  l

i

 

и

шириной b

i

. 

Границей участка является то его сечение, в котором меняется его ширина или вид 

пути (горизонтальный, проем, лестница вниз, лестница вверх). 

Начальными участками являются проходы между рабочими местами, оборудованием, рядами 

зрительских мест и т.п. 

Длина  пути  в  дверном  проеме  принимается  равной  нулю.  Проем,  расположенный  в  стене 

толщиной  более  0,7  м,  а  также  тамбур  следует  считать  самостоятельными  участками 
горизонтального пути, имеющими конечную длину l

i

. 

3. 

Расчетное 

время 

эвакуации 

людей 

t

p

 

следует 

определять 

как 

сумму

времени 

движения 

людского 

потока 

по 

последовательно 

расположении 

участкам пути t

i

: 

t

p=

Σ

 t

i

 

4. 

Время движения по участкам пути следует определять по формуле

t

i

l

i

V

i

:=

i

где V, - значение скорости движения людского потока по рассматриваемому г'-му участку пути. 

Значение  скорости  движения  людского  потока  на  участке  пути  определяется  по  графику 

(таблице) расчетной зависимости скорости людского потока от его плотности для того вида пути, 
к которому относится рассматриваемый участок. 

5. Значение  плотности  людского  потока  на  первом  участке  пути  D1  (участок  формирования

людского потока) при количестве людей на нем N1 человек следует определять по формуле: 

(значение  N1,  может  быть  выражено  или  числом  людей,  или  суммарной  площадью  их 
горизонтальных проекций; в последнем случае приводятся значения fi). 

Значение плотности

 

людского потока на участках пути, следующих 

после первого, определяется по графику (таблице) расчетной зависимости интенсивности движения 
людского потока от его плотности для 

того  вида  пути,  к  которому  относится  рассматриваемый  участок,  по  значению  интенсивности 
движения людского потока на рассматриваемом участке i. 

6.Значение интенсивности движения q

i

 

по рассматриваемому участку

следует определять по формуле 

  

где bi,bi-1 - ширина рассматриваемого i и предшествующего ему i-1 участков. 

Значение интенсивности движения людского потока на первом участке пути qi определяется по 

графику  (таблице)  расчетной  зависимости  интенсивности  движения  людского  потока  от 

его

q

i

q

i 1

−

b

i 1

−

⋅

∑

b

i

:=

i

 

плотности по значению плотности людского потока на первом участке D1. 

При  слиянии  на  границе  (в  начале)  участка  двух  и  более  людских  потоков  значение 

интенсивности движения по нему объединенного людского потока следует определять по формуле: 

D

1

N

1

l

1

b

1

:=

l

−

 

В

за

м. и

нв

. №

 

И

нв

. №

 по

дл

. 

П

одп

ис

ь 

и 

да

та

 

ОПЗ 09013102 

Лист 

48  

Изм. 

Кол.уч 

Лист  №док Подп.  Дата