ЦЕМЕНТИРОВАНИЕ БУРОВЫХ СКВАЖИН (2003 год) - часть 3

ЦЕМЕНТИРОВАНИЕ ОБСАДНЫХ КОЛОНН МЕТОДОМ ОБРАТНОЙ ЦИРКУЛЯЦИИ

Цементирование заколонного пространства большой протяженности с резко меняющимися температурными условиями способом прямой циркуляции очень сложно, а порой и неосуществимо. Тампонажный раствор, предназначенный для цементирования верхних интервалов в условиях низких температур, рассчитан на ускоренное схватывание. При цементировании способом прямой циркуляции его прокачивание через башмак, расположенный в зоне высоких температур, приводит к его нагреванию, в результате которого сроки загустевания и схватывания наступают раньше расчетного времени. Применяя тампонажный раствор с замедленным сроком схватывания, преждевременное его загустевание не представляет угрозы, но замедленное схватывание в верхних интервалах с низкими температурами и недопустимо длительный набор прочности цементного камня при особых условиях цементирования могут привести к серьезным осложнениям.

Проблема цементирования обсадных колонн в таких условиях решается выбором ступенчатого способа цементирования или методом обратной циркуляции. Выбор того или иного способа зависит от конкретных условий цементирования и ряда факторов, влияющих на конечный результат.

Для осуществления цементирования обсадных колонн способом обратной циркуляции в глубоких скважинах, как правило, применяют два и более вида тампонажного раствора с различными свойствами, соответствующими условиям их твердения.

При цементировании относительно неглубоких скважин с высокими значениями забойных температур применяют тампо-нажные растворы одного вида, свойства которого соответствуют условиям всего цементируемого интервала.

Примером могут служить условия термальных скважин Мут-новского месторождения на Камчатке, где на глубине 2000 м температура на забое достигает 270 °С.

Другим примером применения метода обратной циркуляции может служить цементирование эксплуатационных колонн в скважинах месторождения Тенгиз в начальный период его разработки (Западный Казахстан), где цементирование колонн, спущенных на глубину до 5000 м, осуществлялось тремя видами тампонажных растворов с условием одновременного схватывания по всему цементируемому интервалу. При этом статическая температура на забое составляла 11 7 градусов С.

Цементирование способом обратной циркуляции требует выполнения следующих условий:

подготовку ствола скважины, исключающую поглощение растворов при цементировании и применение заколонного механического пакера, заменяющего обратный клапан;

• надежную герметизацию устья скважины и обвязку его с учетом нагнетания жидкости в заколонное пространство;

• определение объема тампонажного раствора с дополнительным количеством, соответствующим пространству в колонне, предназначенному для заполнения тампонажным раствором;

• точность учета объема и подачи тампонажного раствора, нагнетаемого в заколонное пространство и бурового раствора, поступающего из колонны на поверхность.

Для выполнения этого условия при организации процесса цементирования требуется предусмотреть применение необходимых средств контроля (станцию СКЦ).

Дополнительный объем тампонажного раствора определяют в зависимости от его свойств и степени перемешивания; его с буровым на их контактах при заходе в башмак колонны.

Тампонажный раствор более целесообразно готовить методом рециркуляции с его накоплнением и обработкой до начала нагнетания в скважину. При этом необходимо иметь в резерве дополнительное количество цемента на случай необходимости его применения при внезапном поглощении тампонажного раствора в процессе цементирования. Накопление тампонажного раствора, как правило, производят в резервуарах осреднительных установок, снабженных мерными линейками для учета откаченной жидкости.

Вся цементировочная операция заключается в нагнетании тампонажного раствора в заколонное пространство скважины с постоянным контролем поступающей из колонны жидкости. При отсутствии средств контроля или в дополнение к ним учет поступающего из обсадной колонны бурового раствора необходимо осуществлять с помощью визуального замера его в мерных емкостях, оборудованных градуированными линейками. Адекватность показаний учета нагнетаемого и поступающего раствора свидетельствует об отсутствии поглощения в скважине. При его внезапном частичном появлении объем поступающего из колонны раствора будет меньшим. В этом случае необходимо применение резервного цемента, из которого готовят дополнительный объем раствора и закачивают его в скважину пока объем поступающего из колонны не достигнет расчетной величины.

Если разница объема, поступающего из скважины раствора меняется в большую сторону, это является признаком разрыва потоков бурового и тампонажного растворов в заколонном пространстве в результате значительной разницы их плотностей. При этом может происходить оголение стенок скважины, что чревато серьезными осложнениями. Для предотвращения разрыва потоков необходимо предусмотреть дросселирование на устье поступающего из колонны раствора, ориентируясь по показаниям подачи поступающего из скважины и нагнетаемого в нее жидкостей.

Закачав расчетный объем тампонажного раствора в заколон-ное пространство, перекрывают кран на линии, по которой буровой раствор поступает из колонны. Если обсадная колонны была оборудована заколонным механическим пакером, то ее разгружают на забой с целью распакеровки, после чего давление из колонны сбрасывают. В случаях отсутствия заколонного пакера или его отказа при разгрузке колонны, скважину оставляют под давлением до начала схватывания тампонажного раствора. При цементировании обсадных колонн таким методом после сброса давления между внешней поверхностью обсадных труб и образованным цементным камнем микрозазоры не образуются, так как перепад давления действует на внешнюю поверхность колонны.

После ОЗЦ оставленный в нижней части колонны цементный стакан подлежит разбуриванию.

Операция по разбуриванию цементного стакана в колонне является наиболее сложным и кропотливым элементом процесса цементирования описанным способом. Исключить необходимость этой операции можно применением специальной буферной жидкости, предотвращающей смешивание бурового и тампонажного растворов, и обеспечением высокой точности при учете нагнетаемых рабочих жидкостей в скважину.

Подтверждением этому может служить пример цементирования обсадной колонны, спущенной на глубину 7093 м на скважине 5-6 Bighorn в Fremont Country Wyo (США) [19].

Цементирование осуществляли применением пяти порций тампонажного раствора, отличающихся свойствами и объемами. Перед нагнетанием первой порции в заколонное пространство закачали модифицированную буферную жидкость, состоящую из двух частей, первая - с вытесняющими, вторая - с моющими свойствами. Закачку вели в режиме, обеспечивающем структурный поток в заколонном пространстве первой части буферной жидкости и турбулентный - второй.

Затем приготовили и закачали порцию вспененного азотом цементного раствора с целью более тщательной очистки ствола и забоя скважины от шлама и остатков бурового раствора.

После этого заранее приготовленные пять порций тампонажного раствора последовательно закачали в заколонное пространство и оставили под давлением в колонне в ожидании схватывания раствора и твердения камня из него на срок - 8 часов.

По утверждению организаторов и исполнителей этой цементировочной операции при спущенной колонне на такую глубину и забойной температуре 193 °С, успех мог быть достигнут благодаря применяемому способу обратной циркуляции.

Цементирование обсадных колонн с нагнетанием тампонажного раствора в заколонное пространство без циркуляции широко применяли на площадях Башкирии и других регионов России, где в процессе цементирования обычным способом наблюдалось поглощение тампонажных растворов. Нагнетание тампонажного раствора в заколонное пространство велось на поглощение после схватывания ранее закачанного раствора при прямом цементировании.

СПОСОБ ЦЕМЕНТИРОВАНИЯ ОБСАДНЫХ КОЛОНН БОЛЬШОГО ДИАМЕТРА ЧЕРЕЗ БУРИЛЬНЫЕ ТРУБЫ

Проблема цементирования колонн большого диаметра заключается в больших энергозатратах для нагнетания продавочной жидкости, объемы которой при больших глубинах спуска достигают значительных величин. Не менее важным является и фактор времени, ограничение которого связано со сроками загус-тевания тампонажного раствора.

Одним из решений этой проблемы является применение ступенчатого способа цементирования, целесообразность которого определяется конкретными условиями скважины и технической возможностью.

В качестве альтернативы сложного и дорого ступенчатого цементирования может быть использован способ цементирования через бурильные трубы.

В отечественной практике цементирования обсадных колонн этот способ в настоящее время не находит применения. Основной причиной является отсутствие соответствующих условий и опыта.

В американской практике в связи с повышенными требованиями к изоляции водоносных пластов, являющихся источниками водоснабжения, цементирование кондукторов осуществляют особым способом [25], который требует применения больших объемов тампонажного раствора. Его готовят и нагнетают в скважину до момента появления его первых порций на поверхности со свойствами нагнетаемого раствора. В таких случаях

При создании давления под устройством выше расчетного (то есть при несоблюдении этого условия), которое может возникнуть при цементировании по ряду причин (внезапный обвал стенок скважины, преждевременное загустевание тампонажного раствора и т.д.), герметичность устройства может быть потеряна, в результате чего часть тампонажного раствора проникнет в межтрубное пространство над устройством и вызникнут серьезные осложнения вплоть до прихвата бурильных труб.

Специалистами ОАО «НПО «Бурение» разработано устройство для цементирования обсадных колонн через бурильные трубы, исключающее вероятность прихвата бурильных труб по описанным выше причинам.

Сущность и принцип действия этого устройства заключаются в том, что обсадную колонну (рис. 23), кроме стандартной оснастки, включающей обратный клапан, оснащают ниппелем 2, который крепят на диске 3 с установленной над ним направляющей

воронкой 4. Ниппель устанавливают непосредственно над обратным клапаном на расстоянии, соответствующем длине наконечника 5, закрепленного на конце колонны бурильных труб 6. В полом наконечнике имеются боковые отверстия для прохода цементного раствора. В конце спуска бурильных труб в обсадную колонну наконечник пропускают через ниппель, выталкивая при этом дроссельную втулку 7. При этом обратный клапан 8, рассчитанный на закрытие под действием пружины, остается в открытом положении, удерживаемый наконечником 5. Посадкой на воронку определяют положение бурильных труб, затем приподнимают их и оставляют на весу. Восстанавливают циркуляцию в скважине через бурильные трубы и в случае необходимости промывают ее. Направление потока жидкости при заполнении заколонного пространства показано на рисунке 23 б, где тампонажный раствор обозначен поз.9, а промывочная жидкость - поз. 10.

После промывки скважины в бурильные трубы опускают нижнюю разделительную пробку и закачивают тампонажный раствор. При перепаде давления в пространствах между ниппелем и под ним действует сила, обеспечивающая уплотнение ниппеля и герметичность в сочетании его с наконечником.

В процесс нагнетания продавочной жидкости пробка проникает в наконечник и остается в его нижней части, не препятствуя выходу тампонажного раствора через боковые отверстия наконечника и заполнению им заколонного пространства. В это время верхняя пробка, которую пускают в бурильные трубы после нагнетания в них тампонажного раствора, опускается в наконечник в конце закачки продавочной жидкости и перекрывает боковые отверстия. Происходит своеобразное получение момента «стоп», сигнализирующее об окончании операции резким подъемом давления в бурильных трубах.

Описанное ниппельное устройство может быть использовано для цементирования обсадных колонн способом обратной циркуляции. При этом применение разделительных пробок исключено.

Эффективность применения ниппельного устройства при том или ином способе цементирования заключается в том, что существует возможность вращения бурильных труб и в приподнятом

их состоянии обеспечения промывки межтрубного пространства от остатков тампонажного раствора.

ЦЕМЕНТИРОВАНИЕ ОБСАДНЫХ КОЛОНН В ИНТЕРВАЛАХ ЗАЛЕГАНИЯ ПЛАСТИЧНЫХ И ДРУГИХ НЕУСТОЙЧИВЫХ ПОРОД, СОКРАЩАЮЩИХ ПЛОЩАДЬ СЕЧЕНИЯ ЗАКОЛОННОГО ПРОСТРАНСТВА

К числу неустойчивых горных пород, способных изменить форму заколонного пространства, относятся породы различного литологического состава, в том числе терригенные породы с высокой проницаемостью, которые способствуют образованию толстой фильтрационной корки на стенках скважины, а также породы, представленные монтмориллонитовыми глинами, склонными к набуханию.

Наличие толстой глинистой корки и рыхлого слоя на стенках скважины из монтмориллонитовых глин приводит к уменьшению площади сечения заколонного пространства, без изменения его формы. Основным мероприятием для достижения качества цементирования колонны является удаление рыхлого слоя со стенок скважины, обеспечивая тем самым сокращение гидропотерь при заполнении заколонного пространства и лучшую связь цементного камня со стенками скважины.

Для этой цели необходимо применение скребков в интервалах залегания таких пород и расхаживания обсадной колонны в процессе цементирования.

Следует иметь в виду, что удаление глинистой корки при цементировании провоцирует интенсивную фильтрацию жидкости затворения, что приведет к резкому загущению тампонажного раствора вплоть до потери его прокачиваемости. С целью предупреждения таких случаев в тампонажный раствор необходимо вводить понизитель водоотдачи.

Сужение ствола скважины в результате набухания глин может продолжаться до полного перекрытия сечения заколонного пространства. В связи с этим, подготовка к цементированию в таких условиях требует проработки ствола перед спуском колонны, включающей расширение его в интервале залегания таких пород с учетом скорости набухания. Например, сужение ствола скважины на месторождении Жанажол (Западный Казахстан) в интервале залегания монтмориллонитовых глин протекало со скоростью 1 мм за 1 час. Для нормального цементирования обсадных колонн в таких скважинах требуется особая организация процесса, с учетом заранее заготовленного объема тампонажного раствора и ускоренного нагнетания его и продавочной жидкости в скважину.

Постепенное сужение ствола в процессе цементирования сопровождается ростом гидродинамического давления. Это обстоятельство должно учитываться при расчете режима цементирования с целью предупреждения гидроразрыва пластов и потери циркуляции при заполнении заколонного пространства тампо-нажным раствором.

Пластичные хемогенные породы, склонные к подвижности под действием горного давления, выражены текучими солями. Текучесть солей начинает проявляться с глубины 300 м и при высоких температурах. Направление течения этих солей зависит от угла наклона пласта и, как правило, имеет односторонний характер (рис. 24). Достигая поверхности обсадной колонны, движущаяся соль создает нагрузку на нее, часто превосходящую предел прочности обсадных труб на смятие. Сложность цементирования интервалов залегания текучих солей заключается в строгом ограничении времени, необходимого для заполнения заколонного пространства тампонажным раствором и образования из него камня достаточной прочности. Этот процесс необходимо завершить до создания нагрузки солями на обсадную колонну, упрочненную цементной оболочкой. Кроме этого, необходимо применение всех соответствующих средств, обеспечивающих достаточную прочность этой оболочки. Для этой цели рекомендуют применение спиральных центраторов и скребков для армирования цементного камня, а также турбулизаторов типа Haidrobong для лучшего заполнения каверн цементным раствором. Для

уменьшения кавернозности, которая, как правило, бывает более значительной в хемогенных породах, при бурении применяют растворы с содержанием соответствующей соли, а при цементировании вводят ее в состав тампонажного раствора в необходимом количестве.

Если перечисленных мер предотвращения смятия обсадной колонны не достаточно, то при ее цементировании внутри обсадных труб, расположенных в интервалах солей, оставляют цементный «стакан». После его твердения сопротивление смятию

колонны значительно увеличивается. После окончательного обтекания колонны текучими солями при равномерном распределении нагрузки на ее поверхность цементный стакан разбуривается.

ЦЕМЕНТИРОВАНИЕ СКВАЖИН АЭРИРОВАННЫМИ ТАМПОНАЖНЫМИ РАСТВОРАМИ

Одним из методов снижения гидростатического давления при цементировании интервалов с аномально-низкими пластовыми давлениями является применение аэрированного тампонажного раствора. Подъем его на заданную высоту в заколонном пространстве достигается не только снижением нагрузки на поглощающие пласты, но и эффективной кольматацией, снижающей их проницаемость. Применение аэрированных тампонажных растворов целесообразно лишь в особых условиях. Главным образом, когда облегченные минеральными добавками тампонажные растворы не способны решить проблему поглощения или применение ступенчатого цементирования невозможно или неэффективно.

СОСТАВЫ АЭРИРОВАННЫХ ТАМПОНАЖНЫХ РАСТВОРОВ

Аэрированные тампонажные растворы представляют собой системы, включающие вяжущие материалы, жидкие (воду) и газообразные компоненты с добавкой химических реагентов - пенообразователей и других, регулирующих свойства раствора и камня, в зависимости от условий цементирования. В качестве пенообразователей применяют поверхностно-активные вещества

(ПАВ), образующие устойчивую пену, а также используют специальные добавки - стабилизаторы, состав которых выбирают в зависимости от заданных свойств раствора и принятой технологии его приготовления. Пенообразующая способность ПАВ определяется величиной поверхностного натяжения - (а) с помощью специального прибора - сталагмометра. В условиях промысловых лабораторий эту способность определяют на специальной установке, схема которой показана на рис. 25. Образцы аэрированного тампонажного раствора готовят следующим образом. В состав жидкости затворения вводят ПАВ в количестве 0,05-0,5 % от веса сухого цемента. Пробу раствора готовят установленным методом с помощью стандартных лабораторных приборов. После замера плотности и расгекаемости раствор погружают в цилиндр 1, замеряя его объем щупом 7. Затем в раствор погружают вал 10 с лопастями мешалки 9 и открывают вентиль воздушного баллона. После этого включают мешалку и перемешивают смесь раствора с воздухом в течение трех минут. Затем подачу воздуха и перемешивание прекращают, замеряют объем смеси, ее расте-каемость и плотность.

Немаловажным свойством аэрированных тампонажных растворов, требующим учета и регулирования при планировании цементировочной операции, является их сжимаемость в процессе нагнетания в скважину.

Основными факторами, влияющими на степень сжимаемости растворов, являются гидростатическое давление и температура. Гидродинамическое давление действует на сжимаемость раствора только в процессе его нагнетания в заколонное пространство.

Уменьшение удельного объема аэрированного раствора за счет сжатия воздушной (или азотной) составляющей приводит к нарастанию его плотности по мере погружения в скважину. Изменение плотности от глубины погружения происходит нелинейно, так как в этом участвует ряд прочих факторов. Например, при условии PV-Const (Закон Бойля-Мариотта) сжимающая воздушный пузырек сила слабеет в связи с уменьшением его поверхности. Кроме того, температура, как расширяющий фактор, не всегда распространяется равномерно по глубине скважины. Поэтому определение закономерности нарастания плотности аэрированного тампонажного раствора при его погружении в скважину и ее снижения при подъеме в заколонном пространстве представляет особую сложность, что потребовало большой исследовательской работы [18]. В результате ее проведения были получены методы определения значений необходимых параметров для планирования процесса цементирования.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ПЛОТНОСТИ АЭРИРОВАННЫХ ТАМПОНАЖНЫХ РАСТВОРОВ И СТЕПЕНИ УМЕНЬШЕНИЯ ИХ ОБЪЕМОВ

Плотность аэрированного тампонажного раствора на определенной глубине рассчитывается по формуле:

Изменение плотности аэрированных тампонажных растворов от положения в скважине по высоте можно проследить по графикам, изображенным на рис. 27 и 28. На них представлены два варианта различной высотой подъема от устья скважины: 100 и 500 м.

Как правило, первую порцию тампонажного раствора закачивают в скважину без его аэрации, создавая так называемую реперную «пачку». Необходимость ее применения вызвана тем, что при проведении геофизических исследований с целью определения качества цементирования приборы не могут фиксировать наличие и состояние аэрированного раствора и сформированного камня в заколонном пространстве в связи с его упругостью. Высоту реперной пачки выбирают в зависимости от условий скважины.

Существуют условия, когда реперную пачку применять нецелесообразно. В основном при весьма низких градиентах поглощения. В таких случаях аэрации подвергают и буферные жидкости, предварительно подвергая их соответствующей обработке.

Другие неспецифические свойства аэрированных тампонаж-ных растворов по своим значениям мало отличаются от свойств растворов нормальной плотности при одинаковых условиях испытания. Однако следует иметь в виду, что значительные дозы ПАВ в растворе дают замедляющий схватывание эффект.

Растекаемость аэрированных растворов отличается более низкими значениями, но их прокачиваемость при этом практически не меняется.

В отличие от растворов аэрированные цементные камни из них значительно отличаются по свойствам от камней из растворов нормальной плотности. Главным образом удельной массой, пористостью и проницаемостью. В зависимости от степени аэрации и плотности раствора удельная масса полученного из него камня по сравнению с камнем обычного тампонажного раствора в 4-5 раз меньше, а пористость его и проницаемость в 2-5 раз больше. При этом на уменьшение проницаемости как аэрированного, так и не аэрированного камней влияет повышенная температура.

Удельная масса (объемная масса) и пористость аэрированного цементного камня являются показателями результата аэрирования тампонажного раствора для конкретных условий цементирования.

Удельную массу аэрированного камня определяют следующим образом.

Поверхность предварительно высушенного образца аэрированного камня покрывают тонким слоем парафина и взвешивают. Объем израсходованного парафина определяют по формуле

СПОСОБЫ АЭРАЦИИ ТАМПОНАЖНОГО РАСТВОРА

Аэрированный тампонажный раствор представляет собой упругую систему, которую не способен прокачивать цементировочный насос. В связи с этим процесс его приготовления представляет собой более сложную технологию, требующую применение дополнительных устройств и определенной последовательности операций.

Обычно ПАВ вводят в раствор через приемный манифольд, а воздух - через нагнетательный. Для этой цели сосуд с ПАВ устанавливают на платформе цементировочного агрегата (рис.29), соединив его шлангом с приемным коллектором таким образом, что при всасывании ПАВ вместе с исходным раствором поступает в цилиндры насоса. Причем, при использовании осреднительной емкости, в которой уровень раствора превышает приемную часть насоса, необходимо сосуд с ПАВ устанавливать на высоту, обеспечивающую определенный гидростатический подпор.

Подачу воздуха в раствор осуществляют двумя способами:

• методом эжекции с помощью струйного насоса, включенного в состав напорного манифольда;

• под давлением с помощью компрессорной установки УКП-80 или компрессорного агрегата, входящего в состав бурового оборудования.

Производительность компрессоров регулируют в соответствии с подачей цементировочного насоса и заданной степенью аэрации.

При использовании струйного насоса заданную степень аэрации достигают подбором штуцеров с соответствующими диаметрами отверстий. Применение этого способа считается предпочтительным, если давление нагнетания раствора в скважину в пределах 0,6-3,0 МПа. В качестве струйного насоса в отечественной практике часто применяли аэраторы эжекторного типа рис.30, основные параметры которого указаны в табл. 11.

Воздух в струйный насос подают из ресивера бурового оборудования с включенным в него компрессором. Кроме подачи воздуха эффект эжекции способствует лучшему перемешиванию компонентов в растворе, повышая его качество и устойчивость аэрированной системы.

В американской практике цементирования скважин в условиях аномально-низких пластовых давлений, при строительстве подземных газовых хранилищ и в ряде других случаев, применяют вспененные тампонажные растворы [13]. Технология приготовления их показана схемой на рис.31.

В качестве облегчающего агента используют сжатый азот. Плотность вспененного раствора и созданное Им гидростатическое давление на забое скважины регулируют газо-твердым отношением, то есть расходом азота на 1 м3 раствора. Влияние этого показателя показано графически на рис. 32.
Прочность камня из вспененного тампонажного раствора не уступает прочности на сжатие камня из облегченных тампонаж-ных растворов с использованием минеральных или органических наполнителей. Как правило, ее значение не менее 3,5 МПа. Зависимости прочности цементного камня от состава раствора и его плотности показаны на графике, рис. 32,33.

Газопроницаемость камня из вспененного цементного раствора не превышает 2*10^-14 м2 и также зависит от содержания азота.

Об - облегченный;

Ут - утяжеленный.

Цементы типов I, II, III разделены на три вида, каждый из которых предназначен для определенных температурных условий:

• низких и нормальных температур (15-50 °С);

• умеренных температур (51 -100 °С);

• повышенных температур (101-150 °С).

Цементы типа I-G и I-H разделены по степени сульфатостой-кости на два вида:

• СС-1 - высокой сульфаггостойкости;

• СС-2 - умеренной сульфатостойкости.

Цементы с дополнительными свойствами, обеспечивающими ему гидрофобность или пластичность, обозначены:

• ГФ - цемент гидрофобный;

• ПЛ - цемент пластифицированный.

Примеры условных обозначений:

1. Портландцемент тампонажный с минеральными добавками сульфатостойкий для низких или нормальных температур - ПЦТ Ц-СС-50 ГОСТ 1581-96.

2. Портландцемент тампонажный бездобавочный с нормированными требованиями при водоцементном отношении 0,44 сульфатостойкостий - ПЦТ I-G-CC-2 ГОСТ 1581 -96.

3. Портландцемент тампонажный со специальными добавками облегченный, обеспечивающий плотность раствора 1,53 г/см1, для умеренных температур гидрофобизированный - ПЦТ Ш-065-100-ГФГОСТ 1581-96.

Характеристикой цементов, определяющей их пригодность к применению по прямому назначению, являются его основные показатели, обусловленные ГОСТ 30515-97.

Номенклатура этих показателей приводится в табл. 12.

содержание .. 1 2 3 4 ..