СОДЕРЖАНИЕ
Расчёт
магистрального
канала.
Проверка
канала на условие
неразмываемости
и незаиляемости.
Проверка
канала на заиление.
Определение
глубин наполнения
канала.
Расчёт
распределительного
и сбросного
канала.
Определение
глубины наполнения
трапецеидального
сбросного
канала по заданной
ширине по дну.
Расчёт
распределительного
канала методом
И.И Агроскина.
Расчёт
сбросного
канала.
Расчёт
кривой свободной
поверхности
в магистральном
канале.
Определение
критической
глубины в
распределительном
канале.
Установление
формы кривой
свободной
поверхности.
Расчёт
кривой подпора
в магистральном
канале методом
И.И. Агроскина.
Гидравлический
расчёт шлюза-регулятора.
4.1 Определение
ширины шлюза
– регулятора
в голове магистрального
канала.
Расчёт
водосливной
плотины.
Определение
гребня водосливной
плотины.
Построение
профиля водосливной
плотины.
Гидравлический
расчёт гасителей.
Определение
формы сопряжения
в нижнем бьефе
водосливной
плотины методом
И.И. Агроскина.
Гидравлический
расчёт водобойной
стенки (Расчёт
длины колодца).
Список
используемой
литературы.
Вариант
3(5).
На
реке N
проектируется
узел гидротехнических
сооружений.
В
состав узла
входят:
А)
Водосливная
плотина.
Б)
Водозаборный
регулятор с
частью магистрального
канала.
Магистральный
канал подаёт
воду на орошение
и обводнение
подкомандной
ему территории.
На магистральном
канале устраивается
распределительный
узел. На сбросном
канале, идущем
от этого узла,
устраивается
перепад (схема
I).
Схема
I
- Расчёт
магистрального
канала.
В
состав расчёта
входит:
Определение
размеров канала
из условия его
неразмываемости
(при Qmax
= 1,5Qн)
и незаиляемости
(при Qmin
= 0,75Qн).
Определение
нормальных
глубин для
заданных расходов
и построение
кривой
Q
= f(h).
Данные
для расчёта:
Расход
Qн
= 9,8 м3/сек.
Qmax
= 14,7. Qmin
= 7,35.
Уклон
дна канала i
= 0,00029.
Грунты
– плотные глины.
Условие
содержания:
среднее.
Мутность
потока
= 1,35 кг/м3.
Состав
наносов по
фракциям в
%:
d
= 0.25 – 0.1 мм = 3.
d
= 0,10 – 0,05 мм = 15.
d
= 0,05 – 0,01 мм = 44.
d
= 0,01мм
= 38.
Глубина
воды у подпорного
сооружения
3,0 h0.
1.1
Проверка канала
на условие
неразмываемости
и незаиляемости.
Принимаем
коэффициент
заложения
откоса канала
«m»
в зависимости
от грунта и
слагающего
русла канала
по таблице IX
[1] m
= 1.
Принимаем
коэффициент
шероховатости
“n”
в зависимости
от условия
содержания
канала по таблице
II
[1] n
= 0,025.
Принимаем
допускаемое
значение скорости
на размыв в
зависимости
от грунта,
слагающего
русло канала
по таблице XVI
[1] Vдоп
= 1,40 м/с.
Принимаем
максимальную
скорость потока
в канале Vmax
= Vдоп
= 1,40м/с.
Вычисляем
функцию
из
формулы Шези:
По
вычисленному
значению функции
при
принятом
коэффициенте
шероховатости
( n
), определяем
допускаемый
гидравлический
радиус (Rдоп).
Rдоп
= 2,92 м. Таблица
X[1].
Вычисляем
функцию
Qmax
– максимальный
расход канала
м3/с.
4m0
– определяется
по таблице X[1]
4m0
= 7,312.
По
вычисленному
значению функции
при
принятом
коэффициенте
шероховатости
( n
), определяем
гидравлически
наивыгоднейший
радиус сечения
по таблице
X[1].
Rгн
= 1,54 м.
Сравниваем
Rдоп
с Rгн
и принимаем
расчётный
гидравлический
радиус сечения
(R).
Так как Rдоп
Rгн
то R
Rгн
2,92 1,54,
принимаем R
= 1,38.
Определяем
отношение
По
вычисленному
отношению
определяем
отношение
по
таблице XI
[1].
Вычисляем
ширину канала
по дну и глубину
потока в канале
Принимаем
стандартную
ширину равную
8,5 м.
Определяется
глубина потока
в канале при
пропуске нормального
расхода Qн
при принятой
ширине канала
в м. Для этого
вычисляется
функция
Далее
определяется
гидравлический
наивыгоднейший
радиус по таблице
X[1]
Rгн
= 1,31 м. По вычисленному
отношению
определяется
отношение
по
таблице XI[1].
Нормальная
глубина
Определяется
глубина потока
в канале при
пропуске
минимального
расхода:
При
Rгн
= 1,17, таблица XI[1].
Далее
определяем
отношение
По этому отношению
определяем
таблица XI[1].
1.2
Проверка канала
на заиление.
Вычисляется
минимальная
средняя скорость
течения в канале:
Вычисляется
минимальный
гидравлический
радиус живого
сечения канала:
Определяется
гидравлическая
крупность
наносов для
заданного
значения диаметров
частиц данной
фракции, таблица
XVII[1].
Таблица
1.
Состав
наносов по
фракциям.
Фракции
|
I
|
II
|
III
|
IV
|
Диаметр,
мм.
|
0,25 – 0,1 |
0,1 – 0,05 |
0,05 – 0,01 |
0,01
|
Р,
%.
|
1 |
12 |
28 |
59 |
Гидравлическая
крупность.
|
2,7 |
0,692 |
0,173 |
|
Wd,
см/с.
|
2,7 - 0,692 |
0,692 - 0,173 |
0,173 - 0,007 |
0,007 |
Определяется
осреднённая
гидравлическая
крупность для
каждой фракции.
Определяется
средневзвешенная
гидравлическая
крупность
наносов:
Принимается
условная
гидравлическая
крупность
наносов. Сравниваем
то
есть
0,002 м/с, то W0
= 0,002 м/с.
Вычисляем
транспортирующую
способность
потока:
.
Сравниваем:
-
канал не заиляется.
- Определение
глубины наполнения
канала графическим
методом.
Расчёт
для построения
кривой Q
= f
(h)
ведётся в табличной
форме.
Таблица
2.
Расчёт
координат
кривой Q
= f (h).
h,
м.
|
, м2.
|
X,
м2.
|
|
,
м/с.
|
Q,
м3/с.
|
Расчетные
формулы
|
0,5 |
4,5 |
9,9 |
0,45 |
22,72 |
1,74 |
|
1 |
8,5 |
11,3 |
0,75 |
32,72 |
4,73 |
|
1,5 |
15 |
12,7 |
1,18 |
44,83 |
11,43 |
|
2 |
21 |
14,1 |
1,49 |
52,50 |
18,74 |
|
-
определяется
по таблице
X[1].
По
данным таблицы
2 строится кривая
Q = f (h).
По
кривой, при
заданном расходе,
определяется
глубина:
hmax
= 1,75 м при Qmax
= 14,7 м3/с.
hн
= 1,50 м при Qн
= 9,8 м3/с.
hmin
= 1,25 м при Qmin
= 7,35 м3/с.
Вывод:
При
расчёте максимальной
глубины двумя
способами
значения максимальной
глубины имеют
небольшие
расхождения,
что может быть
вызвано не
точностью
округлений
при расчёте
– расчёт выполнен
верно.
2.
Расчёт распределительного
и сбросного
каналов.
Определение
глубины наполнения
трапецеидального
сбросного
канала по заданной
ширине по дну.
Данные
для расчёта:
Распределительный
канал:
ширина
по дну b
= 6,4 м.
расход
Q
= 0,5 Qmax
магистрального
канала – Q
= 7,35.
Уклон
канала i
= 0,00045.
Грунты
– очень плотные
суглинки.
Коэффициент
шероховатости
n
= 0,0250.
Сбросной канал:
расход
Q
= Qmax
магистрального
канала Q
= 14,7.
Уклон
дна i
= 0,00058.
Грунты
– плотные лёссы.
Коэффициент
шероховатости
n
= 0,0275.
Отношение
глубины перед
перепадом к
hкр.
2.1.1 Расчёт
распределительного
канала методом
Агроскина.
m
= 1, табл. IX[1].
n = 0,0250.
Вычисляется
функция F(Rгн).
Определяется
гидравлически
наивыгоднейший
радиус по функции
Rгн
= 1,07, табл.
X[1].
Вычисляем
отношение
По
отношению
по таблице
XI[1]
определяем
отношение
2.1.2 Расчёт
сбросного
канала.
m
= 1, таблица IX[1].
n
= 0,0275. 4m0
= 7,312.
Вычисляем
функцию
:
Определяем
гидравлически
наивыгоднейший
радиус по таблице
X[1]
по функции
.
Rгн
= 1,35.
Принимаем
расчётный
гидравлический
радиус сечения
R
= Rгн;
По
отношению
,
определяем
таблица
XI[1].
табл.
XI[1].
3. Расчёт
кривой подпора
в магистральном
канале методом
Агроскина.
Определение
критической
глубины в
распределительном
канале.
Исходные данные:
(из расчёта
магистрального
канала).
Расход
Q
= 9,8 м3/сек.
Ширина
канала по дну
bст
= 8,5 м.
hн
= h0
=1,42 м.
коэффициент
заложения
откоса m
= 1.
Коэффициент
шероховатости
n
= 0,025.
Уклон
дна канала i
= 0,00029.
Глубина
воды у подпорного
сооружения
hн
= 3,0h0
=3
1,42 = 4,26 м.
Коэффициент
Кориолиса
=
1,1.
Ускорение
свободного
падения g
= 9,81 м/с2.
Наиболее простым
способом является
расчёт критической
глубины методом
Агроскина.
Критическая
глубина для
канала прямоугольного
сечения определяется
по формуле:
Безразмерная
характеристика
вычисляется
по формуле
Из
этого следует:
Установление
формы кривой
свободной
поверхности.
Знак
числителя
дифференциального
уравнения
определяется
путём сравнения
глубины потока
у подпорного
сооружения
hn
с нормальной
глубиной h0.
Знак
знаменателя
дифференциального
уравнения
определяется
путём сравнения
глубин потока
у подпорного
сооружения
hn
с критической
глубиной.
Так как hn
= 4,26
h0
= 1,42, то k
k0,
,
числитель
выражения (1)
положительный
(+).
Так
как hn
= 4,26
hкр
= 0,519, то поток находится
в спокойном
состоянии Пк
1,
знаменатель
выражения (1)
положительный
(+).
в магистральном
канале образуется
кривая подпора
типа A1.
3.3 Расчёт
кривой подпора
в магистральном
канале методом
И.И. Агроскина.
Гидравлический
показатель
русла (x)
принимаем
равным 5,5.
При
уклоне i
0
расчёт канала
ведём по следующему
уравнению:
,
где e1-2
– расстояние
между двумя
сечениями
потока с глубинами
h1
и h2,
м.
а
– переменная
величина, зависящая
от глубины
потока.
i
– уклон
дна канала =
0,00029.
z
– переменная
величина зависящая
от глубин потока.
- среднее
арифметическое
значение фиктивного
параметра
кинетичности.
(z)
– переменная
функция.
Переменная
величина a
определяется
по формуле:
, где h1
и h2
– глубина потока
в сечениях.
z1
и z2
– переменные
величины в
сечениях между
которыми определяется
длина кривой
свободной
поверхности.
где
=1,532
табл. XXIII
(а)[1].
h
– глубина потока
в рассматриваемом
сечении, м.
-
безразмерная
характеристика
живого сечения.
h0
– нормальная
глубина = 1,42.
-
безразмерная
характеристика.
Гидравлический
расчёт шлюза
– регулятора
в голове магистрального
канала.
Определение
ширины шлюза
– регулятора
в голове магистрального
канала.
В состав расчёта
входит:
Определение
рабочей ширины
регулятора
при максимальном
расходе в
магистральном
канале. Щиты
полностью
открыты.
Данные для
расчёта:
Расход
Qmax
= 14,7 м3/с.
Стандартная
ширина магистрального
канала bк
= 8,5 м.
hmax
= 1,80 м.
коэффициент
откоса m
= 1.
z
= (0,1 – 0,3 м) = 0,1м.
Форма
сопряжения
подводящего
канала с регулятором:
раструб.
Порядок
расчёта:
Определяется
напор перед
шлюзом регулятором
H
= hmax
+ z
= 1,80 + 0,1 = 1,9 м.
Определяется
скорость потока
перед шлюзом
регулятором:
Определяется
полный напор
перед регулятором:
= 1,1.
Проверяется
водослив на
подтопление,
для чего сравнивается
отношение
-
глубина подтопления.
P – высота водослива
со стороны НБ.
Вычисляем
выражение:
Где
п
– коэффициент
подтопления.
m
– коэффициент
расхода водослива.
b
– ширина водослива.
H0
– полный напор.
Дальнейший
расчёт ведётся
в табличной
форме.
Таблица
4.1
Расчёт
для построения
графика зависимости
=f(b).
b,
м. |
m
таб.8.6[1]
|
K2
таб.8.7[1]
|
Подтопление
водослива |
п
таб.22.4[1]
|
|
Примечание |
Подтоплен |
Не
подтоплен |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
6,8 |
0,369 |
0,76 |
+ |
- |
0,81 |
2,03 |
|
5,95 |
0,365 |
0,77 |
+ |
- |
0,79 |
1,71 |
5,1 |
0,362 |
0,81 |
+ |
- |
0,80 |
1,48 |
4,25 |
0,358 |
0,82 |
+ |
- |
0,81 |
1,23 |
Водослив
считается
подтопленным
если
,
коэффициент
подтопления
определяется
по табл. 8.8[1].
По
данным таблицы
4.1 строится график
зависимости
и по графику
определяется
искомая ширина
b.
.
Принимаем
регулятор
однопролётный
шириной 4,2м.
5. Расчёт
водосливной
плотины.
В
состав расчёта
входит:
Выбор
и построение
профиля водосливной
плотины (без
щитов).
Определение
ширины водосливной
плотины и
определение
щитовых отверстий
при условии
пропуска расхода
Q
= Qmax.
Исходные
данные:
Уравнение
для реки в створе
плотины: - коэффициент
«а» 12,1.
Расход
Qmax
= 290 м3/с.
Отметка
горизонта воды
перед плотиной
при пропуске
паводка ПУВВ
– 60,3 м.
Ширина
реки в створе
плотины, В –
24 м.
Ширина
щитовых отверстий
5,0.
Толщина
промежуточных
бычков t,
1,0 – 1,5 м.
Тип
гасителя в
нижнем бьефе:
водобойная
стенка.
Порядок
расчёта:
Выбор
профиля водосливной
плотины.
Водосливная
плотина рассчитывается
по типу водослива
практического
профиля криволинейного
очертания (за
расчетный
принимаем
профиль I).
Полная
характеристика:
водослив
практического
профиля, криволинейного
очертания, с
плавным очертанием
оголовка,
безвакуумный.
Определение
бытовой глубины
в нижнем бьефе
плотины (hб).
Для
определения
(hб)
при заданном
расходе необходимо
по заданному
уравнению
построить
график зависимости
Q
= f(hб).
Расчёт координат
этого графика
ведётся в табличной
форме.
Табл.
5.1
Расчёт
координат
графика зависимости
функции Q
= f(hб).
hб,
м.
|
hб2
|
ahб2
|
bhб2
|
|
1 |
1 |
12,1 |
20 |
32,1 |
2 |
4 |
48,4 |
40 |
88,4 |
3 |
9 |
108,9 |
60 |
168,9 |
4 |
16 |
193,6 |
80 |
273,6 |
5 |
25 |
302,5 |
100 |
402,5 |
Определение
ширины водосливной
плотины и числа
водосливных
отверстий при
пропуске заданного
расхода:
1.
Определяем
профилирующий
напор перед
плотиной
где
-
ПУВВ
– отметка подпёртого
уровня высоких
вод (max
отметка возможная
в водохранилище).
Г
= НПУ
= НПГ
= 58 м. где НПУ
– нормальный
подпёртый
уровень.
Принимаем
скорость подхода
перед плотиной
V0
0
,
тогда
полный напор
равен H0
= Hпр.
Принимаем
коэффициент
расхода водослива
при H0
= Hпр
= 2,3 м, для профиля
[1] m=0,49.
Определяем
высоту водосливной
плотины P
= Г
– дна
= 58 – 49,2 = 8,8 м.
Проверяем
условие подтопления
водосливной
плотины. Для
этого сравниваем
высоту плотины
с бытовой глубиной.
P
= 8,8
hб
= 4,2 – плотина не
подтоплена.
п=1.
Принимаем
коэффициент
бокового сжатия
=0,98.
Вычисляется
ширина водосливной
плотины в первом
приближении:
Сравниваем
вычисленную
ширину водосливной
плотины с шириной
реки в створе
плотины. b
= 39,08
Bр
= 24,0 м (ширина плотины
больше ширины
реки). Так как
ширина плотины
больше ширины
реки – это значит,
что отметка
гребня плотины
(Г)
равная НПГ
(нормальный
подпёртый
горизонт) не
обеспечивает
при профилирующем
напоре пропуск
максимального
расхода. В этом
случае рекомендуется:
1. Понизить отметку
гребня водосливной
плотины увеличив
тем самым
профилирующий
напор и пропускную
способность
плотины. 2. На
ряду с водосливной
плотиной
спроектировать
глубокие донные
отверстия,
отметки порога
которых ниже
отметки гребня
водосливной
плотины.
Принимаем за
расчётный 1
вариант, т.е.
понижаем отметку
гребня водосливной
плотины по
всему водосливному
фронту.
5.1 Определение
отметки гребня
водосливной
плотины.
Принимаем
ширину водосливной
плотины равной
ширине реки:
Bпл
= Bр
= 24 м.
Определяем
число пролётов:
t
= 1; bпр
= 5,0 м.
Определяем
расход проходящий
через один
пролёт водосливной
плотины
Принимаем
коэффициент
расхода водосливной
плотины m
= 0,49.
Принимаем,
что водосливная
плотина не
подтапливается
п
= 1.
Выражаем
расход проходящий
через 1 водосливной
пролёт по формуле:
Определение
величины понижения
отметки гребня
водослива
графоаналитическим
способом. Строим
график зависимости
=
f(h).
Расчёт координат
этого графика
ведётся в табличной
форме.
Таблица
5.2
Расчёт
графика зависимости
=
f(h).
h,
м |
=Hпр
+ h
|
|
E |
|
0,5 |
2,8 |
4,68 |
0,96 |
4,49 |
1 |
3,3 |
5,99 |
|