Поликлиника на 150 посещений в с. Партизанском Красноярского Края (диплом по строительству) - часть 6

 

  Главная      Учебники - Разные     Поликлиника на 150 посещений в с. Партизанском Красноярского Края (дипломный проект по строительству) - 2016 год

 

поиск по сайту           правообладателям

 

 

 

 

 

 

 

 

содержание      ..     4      5      6      7     ..

 

 

Поликлиника на 150 посещений в с. Партизанском Красноярского Края (диплом по строительству) - часть 6

 

 

Изм.  Лист 

№ докум. 

Подпись  Дата 

Лист 

 ДП-2701020003.65-2016 ПЗ 

1.6. Теплотехнический расчет  покрытия 

 

Таблица 1.9 -Теплофизические характеристики материалов покрытия 

Номер 

слоя 

Наименование 

Толщина слоя 

δ, м 

Плотность 

материала, 

γ

0

, кг/м³ 

Коэффициент  

теплопроводнос

ти λ, Вт/(м

2

×°С) 

Слой «Техноэласт» 

0,01 

600 

0,17 

Стяжка из цементно-

песчанного раствора 

0,03 

1800 

0,93 

Минераловатные 

плиты 

х 

200 

0,076 

ж/б плита покрытия 

0,22 

2500 

2,04 

 

Rk =R

 + R

 + R

3  

+ R

+ R

5  

R

rek

= a·Dd + b=0,00035·6575,4 + 14 = 3,701  (м

2

·°С)/Вт. 

R

o

 = R

si

+ R

k

  +R

se

 ; 

R

si

 = 0,11;  R

se

 = 0,043; 

R

k

= δ1/ λ1 + δ2 / λ2 + δ3/ λ3 + δ4 / λ4+ δ5 / λ5; 

R

k

=  0,22/2,04+ х/0,076 +0,03/0,93+ 0,01/0,17;

 

Определим требуемое сопротивление теплопередаче: 
R

rek

= R

o

 = 0,1 + х/0,076 + 0,32 + 0,05;

 

Х = (4,85 – 0,1 – 0,32– 0,05)·0,076 = 0,147мм.  
Принимаем толщину утеплителя 150мм. 

 

 

Изм.  Лист 

№ докум. 

Подпись  Дата 

Лист 

 ДП-2701020003.65-2016 ПЗ 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

2. РАСЧЕТНО-КОНСТРУКТИВНЫЙ РАЗДЕЛ 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Изм.  Лист 

№ докум. 

Подпись  Дата 

Лист 

 ДП-2701020003.65-2016 ПЗ 

2.Расчетно-конструктивный раздел 

 

2.1 Условия расчета 

Расчет выполняется в соответствии с главами СНиП 2.01.07-85* 

«Нагрузки и воздействия», СНиП 2.01.04-84* «Бетонные и железобетонные 

конструкции». 

Требуется рассчитать монолитные участки УМ3 

2.2 Сбор нагрузок 

Произведем сбор нагрузок на перекрытие: 

Таблица 2.1 -  Сбор нагрузок на перекрытие 

Поз 
 

Вид нагрузки 

Нормативная 
нагрузка, 
кН/м

 

f

γ

 

Расчетная 
Нагрузка, 
кН/м

Постоянные: 
от веса пола: 
-линолеум  

δ

=10 мм, 

ρ

=1400 кг/м

-цем.-песчан.стяжка 
М150 

δ

=20 мм, 

ρ

=1800 кг/м

3

 

-собственный вес 

δ

=80 мм, 

ρ

=2500 кг/м

-керамзит 

δ

=140 мм, 

ρ

=500 кг/м

3

 

 
 
 
 
14х0,01=0,14 
 
 
18х0,02=0,36 
 
 
 
25х0,08=2,0 
 
5х0,14=0,7 

 
 
 
 
1,2 
 
 
1,3 
 
 
 
1,1 
 
1,3 
 
 

 
 
 
 
0,17 
 
 
0,47 
 
 
 
2,2 
 
0,91 

Итого 

3,2 

 

3,75 

Временные: 
-от веса людей и 
оборудования 

 
1,5 

 
1,3 

 
1,95 

Итого 

4,7 

---- 

5,7 

 

 

 

 

Изм.  Лист 

№ докум. 

Подпись  Дата 

Лист 

 ДП-2701020003.65-2016 ПЗ 

2.3. Участок монолитный УМ3: 

Монолитный участок имеет размеры в плане 1,1х4,755м и состоит из двух 

металлических балок и монолитной плиты (толщиной 80 мм) опертой на 

нижнюю полку балки. 

 

 

 

Размеры участка h=80мм; b=1100мм  l=4755мм 

Защитный слой принят 15 мм. 

Бетон тяжелый В15. 

Расчетная равномерно-распределенная нагрузка на плиту шириной 1.1м. 

q=(g+v)bγ

f=

(3,75+1,95)*1,1*0.95=5,96 кН/м

2

 

           (2.1) 

где: g=3,75 кН/м

 - постоянная нагрузка от собственного веса плиты и 

конструкции пола. 

V=1,95 кН/м

 - временная эксплуатационная нагрузка. 

b=1,1 м – ширина плиты.  

γ

f

=0,95 коэффициент по назначению здания по СНиП 2.01.07-85* «Нагрузки и 

воздействия» 

 

Изм.  Лист 

№ докум. 

Подпись  Дата 

Лист 

 ДП-2701020003.65-2016 ПЗ 

Определение внутренних усилий: 

Расчетный пролет: 

L

0

=4,755 м      

 

 

 

 

 

          (2.2) 

Максимальный изгибающий момент:  

2

2

2

max

/

85

,

16

8

755

,

4

96

,

5

8

м

кН

L

q

М

n

=

×

=

×

=

 

 

 

(2.3) 

Максимальная поперечная сила: 

кН

L

q

Q

n

17

,

14

2

755

,

4

96

,

5

2

=

×

=

×

=

кН.                             (2.4) 

Назначение материалов: 

Принимаем бетон кл. В15 

Расчетное сопротивление бетона на осевое сжатие : 

Rв=8,5 МПа 

Рабочая арматура класса А400: 

Расчетное сопротивление арматуры: 

Rs=365 МПа 

Расчет армирования плиты производим в соответствии с требованиями СНиП 

52-01-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции» по І группе предельных 

состояний.  

Определяем характеристику сжатой зоны: 

ώ=α-0,08*Rв*γ

b2

=0,85-0,008*8,5*0,9=0,789 

 

(2.5) 

где: Rв=8,5 МПа – расчетное сопротивление бетона на осевое сжатие. 

      α =0,85 – для тяжелого бетона. 

γ

b2

=0.9 – коэффициент условий работы бетона. 

Граничная высота сжатой зоны:  

65

.

0

1

.

1

789

.

0

1

500

365

1

789

.

0

1

,

1

1

1

.

=

×

+

=

×

+

=

ϖ

σ

σ

ω

ξ

u

sc

s

R

   

(2.6) 

где: σs=365 МПа – напряжение в арматуре. 

σsc.u =500 МПа – предельное напряжение в арматуре. 

Рабочая высота сечения: 

Изм.  Лист 

№ докум. 

Подпись  Дата 

Лист 

 ДП-2701020003.65-2016 ПЗ 

h

0

=h-a=80-15=65мм 

                                              (2.7) 

 

где: a=15мм – защитный слой бетона. 

Коэффициент : 

11

.

0

65

4755

9

.

0

5

.

8

10

85

,

16

2

6

2

0

2

max

=

×

×

×

×

=

×

×

×

=

h

b

R

M

b

b

m

γ

α

 

          (2.8) 

 

12

.

0

11

.

0

2

1

1

2

1

1

=

×

=

=

m

α

ξ

   

                     (2.9) 

сравним: 

654

.

0

12

.

0

=

<

=

R

ξ

ξ

 

 

                                          (2.10) 

 

ς =1-0,5*

ξ

=1-0,5*0,12=0,94   

                                (2.11) 

Требуемая площадь рабочей арматуры:        

 

2

6

0

max

75

,

0

65

94

.

0

365

10

8

,

16

см

h

R

М

A

s

s

=

×

×

×

=

×

×

=

ς

 

                        (2.12) 

Армирование МУ-1 производим сварной плоской сеткой типа 4С (сетки легкие 

по ГОСТ 23279-85) 

Поперечную рабочую арматуру назначаем : 5Вр ø5мм шаг S=200мм , 

продольную 5Вр ø5мм шаг S=200мм. 

Принимаем сетку: 

 

35

65

473

*

107

200

1

5

200

1

5

4

Вр

Вр

С

 

                                        (2.13) 

 

 

 

 

 

 

Изм.  Лист 

№ докум. 

Подпись  Дата 

Лист 

 ДП-2701020003.65-2016 ПЗ 

2.4. Расчет плиты по II группе предельных состояний (УМ3) 

                 Определим геометрические характеристики приведенного сечения. 

Отношение модулей упругости  

α=Е

s

b

=19

.

10

4

/27

.

10

3

=7,04.   

 

                         (3.54) 

Площадь приведенного сечения  

 А

red

=А+α

.

А

s

=b

f

/.

h

f

/

+b(h-h

f

/

)+α

.

А

s

  

 

 

 

 

     (3.55) 

А

red

 =145

.

5+ 17(40-5)+7,04

.

7,6=1373,504см

2

Статический момент площади приведенного сечения относительно нижней 

грани  

is

s

i

i

red

y

A

y

A

S

+

=

α

=

is

s

f

f

f

f

f

y

A

h

h

h

h

h

h

h

h

b

+

+

α

2

)

(

)

2

/

(

/

/

/

/

/

5

06

,

7

04

,

7

2

5

40

)

5

40

(

17

)

2

/

5

40

(

5

145

+

+

=37867,52см

3

.                (3.56) 

y

is

=5см – расстояние от нижней грани бетона до центра тяжести 

продольной арматуры. 

Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения: 

1373,504

37867,52

0

=

=

red

red

A

S

y

=27,57см.    

 

                         (3.57) 

Момент инерции приведенного сечения относительно центра тяжести: 

+

+

+

+

=

+

=

2

/

0

/

3

/

2

/

0

/

/

3

/

/

2

)

2

)

(

(

)

(

12

)

(

)

2

(

12

)

(

f

f

f

f

f

f

f

f

red

h

h

y

h

h

b

h

h

b

h

y

h

h

b

h

b

F

a

I

I

2

0

)

(

is

s

y

y

A

+

α

=

2

2

3

2

3

)

5

57

,

27

(

06

,

7

04

,

7

)

2

)

5

40

(

57

,

27

(

)

5

40

(

17

12

)

5

40

(

17

)

2

5

57

,

27

40

(

5

145

12

5

450

+

+

+

+

 

=221415,52см

4

.   

 

 

 

 

 

                       (3.58) 

Изм.  Лист 

№ докум. 

Подпись  Дата 

Лист 

 ДП-2701020003.65-2016 ПЗ 

Момент сопротивления приведенного сечения по нижней зоне: 

W

red

=I

red

/y

0

=221415,52/27,57=8031,03см

3

.                          (3.59) 

Момент сопротивления приведенного сечения по верхней зоне: 

W

red

/

=I

red

/(h-y

0

)= 221415,52/(40-27,57)=17812,994см

3

.       (3.60) 

Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до верхней ядровой 

точки: 

 r=φ

П

.

W

red

/ A

red

=(0,85

.

 8031,03)/1373,504=4,97см,                        (3.61) 

где φ

П

 =

ser

b

b

R

,

/

6

,

1

σ

ser

b

b

R

,

/

σ

 - отношение напряжения в бетоне от нормативных нагрузок и 

усилия обжатия к расчетному сопротивлению бетона. 

Принимаем предварительно 

ser

b

b

R

,

/

σ

=0,75. Тогда φ

П

 =1,6-0,75=0,85. 

Расстояние от центра тяжести приведенного сечения до нижней ядровой 

точки: 

 r

int

П

.

W

red

/

/ A

red

=(0,85

.

 17812,994)/1373,504=11,02см,              (3.62) 

Момент сопротивления сечения с учетом неупругих деформаций бетона по 

растянутой зоне:  

W

pl

.

W

red

=1,75

.

 8031,03=14054,3см

3

 

 

            (3.63) 

где γ=1,75 – для двутаврового сечения с полкой в сжатой зоне. 

Момент сопротивления сечения с учетом неупругих деформаций бетона по 

растянутой зоне в стадии изготовления и обжатия элемента: 

W

pl

/

/.

W

red

/

/=1,5

.

 17812,994=26719,485см

3

                      (3.64) 

где γ=1,5 – для двутаврового сечения с полкой в сжатой зоне при 

отношении 

 

 

 

 

 

 

 

содержание      ..     4      5      6      7     ..