СНиП II-25-80 (Деревянные конструкции) - часть 3

Модули  упругости  древесины  и  фанеры  для  конструкций,  находя-

щихся в различных условиях эксплуатации, подвергающихся воздейст-
вию повышенной температуры, совместному воздействию постоянной и 
временной  длительной  нагрузок,  следует  определять  умножением  ука-
занных выше величин Е и G на коэффициенты m

в

 в табл. 5 и коэффици-

енты m

т

 и m

д

, приведенные в пп. 3.2,б и 3.2,в настоящих норм. 

Модуль  упругости  древесины  и  фанеры  в  расчетах  конструкций 

(кроме опор ЛЭП) на устойчивость и по деформированной схеме следу-
ет принимать равным для древесины Е

I

 = 300R

с

 (R

с

 – расчетное сопро-

тивление  сжатию  вдоль  волокон,  принимаемое  по  табл. 3), а  модуль 
сдвига  относительно  осей,  направленных  вдоль  и  поперек  волокон, –

 G

I

0.90 

+ 0,05E

I

; для фанеры – Е

ф

I 

= 250R

фс

; 

G

E
E

ф

I



ф

I

ф

  (R

ф.с

,  Е

ф

,  G

ф

  при-

нимаются по табл. 10, 11). 

4. Расчет элементов деревянных конструкций 

А. Расчет элементов деревянных конструкций по предель-

ным состояниям первой группы. 

Центрально-растянутые и центрально-сжатые элементы 

4.1.  Расчет  центрально-растянутых  элементов  следует  производить 

по формуле 

N

F

R

н т



р

,   

 

 

 

 

 

(4) 

где N – расчетная продольная сила; 

 R

p

 – расчетное сопротивление древесины растяжению вдоль волокон; 

F

нт

 – площадь поперечного сечения элемента нетто. 

При определении F

нт

 ослабления, расположенные на участке длиной 

до 200 мм, следует принимать совмещенными в одном сечении. 

4.2. Расчет центрально-сжатых элементов постоянного цельного се-

чения следует производить по формулам: 

а) на прочность 

N

F

R

н т

с



;   

 

 

 

 

 

(5) 

б) на устойчивость  

N

F

R



рас



с

, 

 

 

 

 

 

(6) 

где R

с

 – расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон; 

 – коэффициент продольного изгиба, определяемый согласно п. 4.3; 

F

нт

 – площадь нетто поперечного сечения элемента; 

F

рас 

– расчетная площадь поперечного сечения элемента, принимаемая равной: 

при  отсутствии  ослаблений  или  ослаблениях  в  опасных  сечениях,  не 
выходящих на кромки (рис. 1, а), если площадь ослаблений не превы-
шает 25% Е

бр

, Е

расч 

= F

бр

, где F

бр

 – площадь сечения брутто; при ослаб-

лениях, не выходящих на кромки, если площадь ослабления превыша-
ет 25% F

бр

, F

рас 

= 4/3 F

нт

; при симметричных ослаблениях, выходящих 

на кромки (рис. 1, б), F

рас 

= F

нт

. 

 

   а)

б)

Рис. 1. Ослабление сжатых 

элементов

а – не выходящие на кромку;
б – выходящие на кромку

 

 

4.3. Коэффициент продольного изгиба 

 следует определять по фор-

мулам (7) и (8); 

при гибкости элемента  

   





  






1

100

2

a

;   

 

 

 

 

(7) 

при гибкости элемента  

  70 







А

2

, 

 

 

 

 

 

 

(8) 

где коэффициент а = 0,8 для древесины и а = 1 для фанеры; 
коэффициент А = 3000 для древесины и А = 2500 для фанеры. 

4.4. Гибкость элементов цельного сечения определяют по формуле 

 

l

r

0

, 

 

 

 

 

 

 

(9) 

где l

о

 – расчетная длина элемента; 

r – радиус  инерции  сечения  элемента  с  максимальными  размерами  брутто 

соответственно относительно осей Х и У. 

4.5.  Расчетную  длину  элемента  l

о

  следует  определять  умножением 

его свободной длины l на коэффициент 



0

 

l

о

 = l



0

  

 

 

 

 

 

 

(10) 

согласно пп. 4.21 и 6.25. 

4.6. Составные элементы на податливых соединениях, опертые всем 

сечением,  следует  рассчитывать  на  прочность  и  устойчивость  по  фор-
мулам (5) и (6), при этом F

нт

 и F

рас

 определять как суммарные площади 

всех ветвей. Гибкость составных элементов 

 следует определять с уче-

том податливости соединений по формуле  







 







у

у

2

1

2

, 

 

 

 

 

(11) 

где 



у

 – гибкость всего элемента относительно оси У (рис. 2), вычисленная по 

расчетной длине элемента l

о

 без учета податливости; 



1

 – гибкость отдельной ветви относительно оси I–I (см. рис. 2), вычисленная по 

расчетной  длине  ветви  l

1

;  при  l

1

  меньше  семи  толщин (h

1

) ветви при-

нимаются 



1 

= 0; 



у

 – коэффициент приведения гибкости, определяемый по формуле 



у

с

ш

c





1

0

2

k

bhn

l n

, 

 

 

 

 

(12) 

где b и h – ширина и высота поперечного сечения элемента, см:  
n

ш

 – расчетное количество швов в элементе, определяемое числом швов, по ко-

торым суммируется взаимный сдвиг элементов (на рис. 2, а – 4 шва, на 
рис. 2, б – 5 швов); 

l

о

 – расчетная длина элемента, м; 

n

с

 – расчетное количество срезов связей в одном шве на 1 м элемента (при не-

скольких  швах  с  различным  количеством  срезов  следует  принимать 
среднее для всех швов количество срезов); 

k

с

 – коэффициент  податливости  соединений,  который  следует  определять  по 

формулам табл. 12. 

Таблица 12 

 

Коэффициент k

c

 при 

Вид связей 

центральном 

сжатии 

сжатии с из-

гибом 

1. Гвозди 1 

10d

2

 

1 

5d

2

 

2. Стальные цилиндрические нагели 1 

5d

2

 

1 

2,5d

2

 

а)  диаметром 

 

1

/

7

  толщины  соединяемых 

элементов 

1 

5d

2

 

1 

2,5d

2

 

б)  диаметром > 

1

/

7

  толщины  соединяемых 

элементов 

1,5 

ad 

3 

ad 

3. Дубовые цилиндрические нагели 1 

d

2

 

1,5 

d

2

 

4. Дубовые пластинчатые нагели _ 

1,4 

b

пл

 

5. Клей 0 

0 

П р и м е ч а н и е .   Диаметры  гвоздей  и  нагелей  d,  толщину  элементов  а,  ши-

рину b

пл

 и толщину 

 пластинчатых нагелей следует принимать в см. 

  а)

б)

       l

1

          l

1

     I     y          h

1

                   I     y          h

1

   

   x                   x                   x                   x

Рис. 2. Составные

                         b                                         b

           элементы
а – с прокладками;

       I   y                                  I   y

б – без прокладок

            h                                      h

 

При определении k

с

 диаметр гвоздей следует принимать не более 0,1 

толщины  соединяемых  элементов.  Если  размер  защемленных  концов 
гвоздей  менее  4d,  то  срезы  в  примыкающих  к  ним  швах  в  расчете  не 
учитывают. Значение k

с

 соединений на стальных цилиндрических наге-

лях  следует  определять  по  толщине  а  более  тонкого  из  соединяемых 
элементов. 

При определении k

с

 диаметр дубовых цилиндрических нагелей сле-

дует принимать не более 0,25 толщины более тонкого из соединяемых 
элементов. 

Связи в швах следует расставлять равномерно по длине элемента. В 

шарнирно-опертых  прямолинейных  элементах  допускается  в  средних 
четвертях  длины  ставить  связи  в  половинном  количестве,  вводя  в  рас-
чет по формуле (12) величину n

с

, принятую для крайних четвертей дли-

ны элемента. 

Гибкость  составного  элемента,  вычисленную  по  формуле (11), сле-

дует  принимать  не  более  гибкости 

  отдельных  ветвей,  определяемой 

по формуле 

 



l

I

F

i

0

б

б

р

р

/

,  

 

 

 

 

(13) 

где 

I

i

бр

 – сумма моментов инерции брутто поперечных сечений отдельных вет-

вей относительно собственных осей, параллельных оси У (см. рис. 
2); 

F

бр

 – площадь сечения брутто элемента; 

l

о

 – расчетная длина элемента. 

Гибкость составного элемента относительно оси, проходящей через 

центры тяжести сечений всех ветвей (ось Х на рис. 2), следует опреде-
лять как для цельного элемента, т. е. без учета податливости связей, ес-
ли ветви нагружены равномерно. В случае неравномерно нагруженных 
ветвей следует руководствоваться п. 4.7. 

Если  ветви  составного  элемента  имеют  различное  сечение,  то  рас-

четную гибкость 



1

 ветви в формуле (11) следует принимать равной: 



1

1





l

I

F

iб

б

р

р

/

, 

 

 

 

 

(14) 

определение l

1

 приведено на рис. 2. 

4.7.  Составные  элементы  на  податливых  соединениях,  часть  ветвей 

которых не оперта по концам, допускается рассчитывать на прочность и 
устойчивость  по  формулам (5), (6) при  соблюдении  следующих  усло-
вий: 

а) площади поперечного сечения элемента F

нт

 и F

рас

 следует опреде-

лять по сечению опертых ветвей; 

б)  гибкость  элемента  относительно  оси  У  (см.  рис. 2) определяется 

по формуле (11); при этом момент инерции принимается с учетом всех 
ветвей, а площадь – только опертых; 

в) при определении гибкости относительно оси Х (см. рис. 2) момент 

инерции следует определять по формуле 

I = I

о

 + 0,5I

но

,  

 

 

 

 

 

(15) 

где I

о

 и I

но

 – моменты инерции поперечных сечений соответственно опертых и 

неопертых ветвей. 

4.8. Расчет на устойчивость центрально-сжатых элементов перемен-

ного по высоте сечения следует выполнять по формуле 

N

F

k

R

N



м ак с ж

с



,   

 

 

 

 

(16) 

где F

макс

 – площадь поперечного сечения брутто с максимальными размерами; 

k

жN

 – коэффициент, учитывающий переменность высоты сечения, опреде-

ляемый по табл. 1 прил. 4 (для элементов постоянного сечения k

жN

 

= 1); 

 – коэффициент продольного изгиба, определяемый по п. 4.3 для гибко-

сти, соответствующей сечению с максимальными размерами. 

Изгибаемые элементы 

4.9. Расчет изгибаемых элементов, обеспеченных от потери устойчи-

вости  плоской  формы  деформирования  (см.  пп. 4.14 и 4.15), на  проч-
ность по нормальным напряжениям следует производить по формуле 

M

W

R

рас

и



,  

 

 

 

 

 

(17) 

где М – расчетный изгибающий момент; 

R

и

 – расчетное сопротивление изгибу; 

W

рас

 – расчетный момент сопротивления поперечного сечения элемента. Для 

цельных элементов W

рас

 = W

нт

; для изгибаемых составных элементов на подат-

ливых  соединениях  расчетный  момент  сопротивления  следует  принимать  рав-
ным моменту сопротивления нетто W

нт

, умноженному на коэффициент k

w

; зна-

чения k

w

 для элементов, составленных из одинаковых слоев, приведены в табл.