Главная Учебники - Разные Лекции (разные) - часть 20
Курсовой проект имеет объем 19 страниц, содержится шесть рисунков, использовано 6 источников. Разработанный стабилизатор постоянного напряжения предназначен для стабильности работы транзисторных и микроэлектронных устройств. Был разработан двухполюсный стабилизатор на основе операционного усилителя с защитой по току. Полученные параметры КСТАБ
=
16666,7, КП
Введение 2 1 Выбор и обоснование структурной схемы 3 2 Выбор и обоснование принципиальной схемы 5 7 10 3.1 Расчет схемы сравнения и усилителя 10 3.1.1. Выбор стабилитрона 10 3.1.2 Расчет сопротивлений R
3
, R
4
, R
5
10 3.1.3 Расчет сопротивлений R
7
, R
8
11 3.1.4 Расчет ОУ 11 3.2 Расчет регулирующего элемента 12 3.3 Расчет защиты от перегрузок по току и КЗ в нагрузке 13 3.4 Расчет параметров стабилизации 14 15 16 Заключение 17 Список литературы 18 Приложение 19 Введение
Широкое развитие радиоэлектроники и внедрение ее во все отрасли науки и техники являются реалией нашего времени. Для нормального функционирования всех видов радиоэлектронных устройств (вычислительных комплексов, аппаратуры радио и связи, робототехнических средств и т.д.) необходимы системы энергетического снабжения. Высокие технико-экономические показатели радиоэлектронных устройств во многом зависят от параметров источников вторичного электропитания. Наиболее распространенной являются ИВЭ (источники вторичного электропитания), состоящие из источника переменного напряжения, выпрямителей и стабилиза Развитие полупроводниковой техники дало возможность получить простые высокостабильные источники образцового напряжения практически любой мощности и небольших габаритов. Дальнейшее развитие ИВЭ привело к созданию и развитию класса силовых интегральных микросхем. 1 Выбор и обоснование структурной схемы По используемому принципу действия полупроводниковые стабилизаторы напряжения (ПСН) делятся на параметрические и компенсационные. В первом типе ПСН используют постоянство напряжения на некоторых видах приборов при изменении протекающего через них тока. Во втором типе ПСН задачу стабилизации напряжения решают по компенсационному принципу, основанном на автоматическом регулировании напряжения подводимого к нагрузке. По режиму работы различают ПСН непрерывного и импульсного действия. В ПСН непрерывного действия регулирующий элемент (РЭ) работает в активном режиме и стабилизация U В ПСН импульсного действия РЭ работает в импульсном, т.е. ключевом режиме. В импульсном ПСН энергия поступает от источника прерывисто, при этом возможно два режима регулирования напряжения на нагрузке: - при постоянной частоте, изменением длительности импульса; - при постоянной длительности импульса, изменением их частоты. Импульсные стабилизаторы имеют следующие достоинства по сравнению с ПСН с непрерывным регулированием: - в несколько раз меньше мощность рассеяния регулирующего транзистора; - более высокий КПД; Недостатки: - большая величина пульсации UВЫХ
; - большая сложность схемы; - плохие динамические свойства при импульсном изменении тока нагрузки. ПСН непрерывного действия имеют высокий коэффициент стабилизации, низкое выходное сопротивление и малую величину пульсации выходного напряжения. По месту включения РЭ относительно нагрузки ПСН делятся на параллельные и последовательные. В первых из них регулирующий транзистор включается параллельно нагрузке (Рисунок 1б), а во вторых – последовательно с ней (Рисунок 1а). а) б) РЭ – регулирующий элемент, И – источник опорного (эталонного) напряжения, ЭС – элемент сравнения, У – усилитель постоянного тока. Высокие качественные показатели имеют ПСН, в качестве УПТ которых применены ОУ в интегральном исполнении. Улучшение параметров ПСН при применении в них ОУ обуславливается высоким коэффициентом усиления ОУ и глубокой ООС, Рисунок 2 - Принципиальная схема ПСН на основе ОУ Регулирующий элемент выполнен на транзисторе VT1, в качестве УПТ применен ОУ DA1. Для питания ОУ и устройств на них применяются, как правило, двухполярное напряжение. Для его получения могут использоваться 2 одинаковых ПСН (Рисунок 3). В номинальном режиме потенциал средней точки делителя R7 – R8 будет равен потенциалу общей шины, т.е. 0. Т. о., UДИФ2
= U02
= 0. При уменьшении отрицательного UВЫХ2
потенциал инвертирующего входа DA2 становится положительным. Это напряжение усиливается и инвертируется, поэтому UВЫХ
DA2 становится более отрицательным; токи базы, коллектора, эмиттера увеличиваются, UКЭ
VT2 падает, а UВЫХ
увеличивается до номинального значения. При уменьшении положительного UВЫХ1
из-за внешних факторов или за счет регулировки резистором R4, потенциал средней точки делителя R7 – R8 становится отрицательным. Это напряжение усиливается и инвертируется ОУ DA2. его выходное напряжение становится более отрицательным. В результате UБЭ2
падает, его токи базы, коллектора, эмиттера уменьшаются, а UКЭ2
возрастает до тех пор, пока потенциал средней точки делителя R7 – R8 не станет равным 0. это произойдет при UВЫХ1
= UВЫХ2
. Рисунок 3 2.1 Защита ПСН на основе ОУ от перегруз Перегрузки по току в полупроводниковых ПСН возникают при недопустимом снижении сопротивления нагрузки и при КЗ выхода стабилизатора. При этом ток через РЭ увеличивается до недопустимой величины и он выход из строя. Впоследствии из строя могут выйти ОУ, выпрямитель, трансформатор. Для предотвращения выхода из строя элементов стабилизатора в его схему вводится защита по току. RS1 – шунт (датчик тока), УПТ – усилитель постоянного тока, ИУ – исполнительное устройство; Рисунок 4 - Структурная схема защиты Работа защиты осуществляется следующим образом: в номинальном режиме работы стабилизатора через сопротивление нагрузки и шунт RS1 протекает ток IH
ном
, не превышающий установленной величины тока защиты IЗ
. В УПТ ток через RS1 или пропорциональные ему падения напряжения на RS1 сравниваются с величиной UЗ
или IЗ
и превышение тока через RS1 над IЗ
вызывает появление сигнала на выходе УПТ и срабатывание ИУ, которое либо разрывает цепь нагрузки, выключая РЭ, либо подзапирает регулирующий транзистор. Т.о., защита может осуществляться двумя способами: а) полное обесточивание нагрузки, т.е. отсечка тока нагрузки; б) ограничение тока нагрузки на определенном уровне. В качестве элементов защиты, как правило, используются полупроводниковые элементы и иногда электромагнитные реле.
Рисунок 5 - Схема стабилизатора с защитой по второму сп Защита с ограничением тока основана на форме входной характеристики кремниевого транзистора, имеющей вид: Рисунок 6 Точка перегиба входной характеристики UПОР
(пороговое) характеризует напряжение между базой и эмиттером, выше которого наблюдается быстрый рост тока базы, поэтому при превышении током IH
значение IЗ
= UПОР
/ RS1, IБ
начинает резко увеличиваться, VD2 входит в насыщение, при котором UКЭ2
приблизительно равно нулю, и шунтирует эмиттерный переход VT1 в запирающем направлении, поэтому IЭ
VT1 не может превышать заданной величины IЗ
. Полное запирание РЭ по первому способу защиты можно осуществить, если базу VT1 подключить к общей шине стабилизатора через очень малое сопротивление. При этом в качестве элемента защиты можно использовать тиристор (транзисторный триггер). 3 Расчет принципиальной схемы
3.1 Расчет схемы сравнения и усилителя
3.1.1. Выбор стабилитрона Для выбора типа стабилитрона, используемого в качестве источника опорного напряжения, найдем величину требуемого опорного напряжения по формуле: U
ОП
=
(0,6…0,7) .
U
ВЫХ
min
, U
ОП
=
0,7 .
3 = 2,1 В. Тип кремниевого стабилитрона подбираем, имея в виду, что напряжение стабилизации выбра Таблица 1 – параметры стабилитрона КС 191С U
ст,В 9,1 ТКН,%/°C 0,005 Iст.мин., мA 3 Iст.макс., мA 20 Rст., Ом 70 Таким образом сопротивление резистора R
2
(I
R
2
= I
VD
1
): U
ВЫХ
max
–
U
СТ
30 – 9,1 R
2
= –—––––––––– = ———— = 6966,666 ~
6967 Ом. ICT min
3 .
10 –3
Из ряда Е24 выбираем номинал 6,8 кОм. Рассеиваемая мощность на R
2
равна: PR
2
= (U
ВЫХ
max
–
U
СТ
)2
/ R
2
= (30 – 9,1)2
/ 6967 = 0,063 Bт . 3.1.2 Расчет сопротивлений R
3
, R
4
, R
5
Для расчета задаемся током делителя (обычно I
д
= (5…10) мА). Далее находим общее сопротивление выходного делителя: R
Д
=
R
3
+ R
4
+ R
5
=
U
ВЫХ
max
/
I
Д
= 30 / 10 .
10-3
= 3000 Ом. Вычисляем минимальный и максимальный коэффициенты передачи делителя: αmin
= U
СТ
min
/
U
ВЫХ
max
= 9,1 / 30 = 0,3, αmax
= U
СТ
max
/
U
ВЫХ
min
= 9,1 / 3 = 3. Сопротивление резистора R
5
равно: R
5
= αmin
.
R
Д
= 0,3 .
3000 = 900 = 0,9 кОм Из ряда Е24 выбираем номинал 1 кОм. Сопротивление резистора R
3
равно: R
3
= R
5
.
(1 - αmax
) / αmin
= 900 .
(1 – 3) / 0,3 = 6 кОм. Из ряда Е24 выбираем номинал 6,2 кОм. Сопротивление переменного резистора R
4
равно: R
4
= R
Д
- R
3
- R
5
= 3000 + 6200 – 900 = 8300 = 8,3 кОм. Выбираем номинал 8,2 кОм. Резистор R
4
выбираем типа СП5-39-8,2 кОм ± 10% 3.1.3 Расчет сопротивлений R
7
, R
8
R
Д
рассчитываем аналогично резисторам R
3
, R
4
, R
5
: R
Д
=
R
7
+ R
8
=
U
ВЫХ
max
/
I
Д
= 30 / 10 .
10-3
= 3000 Ом, R
7
= R
8
= R
Д
/ 2 = 3000 / 2 = 1500 = 1,5 кОм. Из ряда Е24 выбираем номинал 1,5 кОм. 3.1.4 Расчет ОУ Критериями выбора ОУ являютс 1-2 мкс. Ориентировочно необходимую величину VU
вых
можно определить по формуле: UВХ
36 VU
ВЫХ
³ ––––– ³ ——— ³ 13 - 36 В/мкс t
ф
1 - 2 Указанным требованиям удовлетворят ОУ типа КР554УД2А. Параметры ОУ КТ315А приведены в таблице 2. Таблица 2 – параметры ОУ типа КР554УД2А К
U
20000 ±U
ПИТ
, В 15 I
ПОТР
, мA 7 ±U
ВЫХ
, В ±10 U
СФ
, В 10 VU
ВЫХ
, В/мкс 20 R
Н
, кОм 2 R
ВХ
, Мом 10 Резистор R0 выбираем в расчете, что у обоих ОУ ±U
ПИТ
= 15в, а I
ПОТР
=7 мA, таким образом R0=(39-15)/(2*0.007)=1714,29 Из ряда Е24 выбираем номинал 1,8 кОм. Ограничение выходного тока ОУ DA
1 осуществляется резистором R
1
, который не должен превышать 5 миллиампер. ОУ DA
2 выбираем такой же как DA
1, следовательно, ток на резис 3.2 Расчет регулирующего элемента
Согласно заданию выходной ток один ампер, т.е. ток I
Э
=1 А. Ток базы VT
1 равен току резистора R
1
: I
Б
= 5 мА. Ток коллектора транзистора VT
1 равен: I
К
= I
Э
-
I
Б
= 1 – 5 .
10-3
= 0,995. Тогда коэффициент усиления по току РЭ и УМ равен: К
I
≥ I
К
/
I
Э
=
0,995 / 1 = 0,995. В качестве РЭ необходим транзистор с допустимым напряжением коллектор-эмиттер: U
КЭ.ДОП.
≥ 1,5·UВХ
, U
КЭ.ДОП.
≥ 1,5 · 36 = 54 В. Выберем транзистор VT1 КТ630Е. Параметры транзистора КТ630Е приведены в таблице 3. Таблица 3 – параметры транзистора КТ630Е Марка транзистора КТ630Е Тип транзистора N-P-N I
нmax
, А 1 Доп. напряжение коллектор-эмиттер, Uк мах
, В 60 Рассеиваемая мощность коллектора, Pмах
, Вт 0,8 Минимальный коэф. передачи тока базы, h21Э
min
160 Сопротивление резистора R
1
рассчитаем по формуле: R1
= (U
ВЫХ.ОУ
max
– U
БЭНАС
) / IR
5
, где IR
1
= 5·10-3
А; R
1
= (24– 0,85) / 5 · 10–3
= 4,63 · 103
Ом. Из ряда Е24 выбираем номинал 4,7 кОм. Мощность, рассеиваемая на резисторе R
1
, равна: PR
1
= IR
1
2
·R
1
= (5 ·10-3
)2
· 4,7 · 103
= 1,17 .
10-3
Вт. Подобно VT1 выбираем транзи Таблица 4 – параметры транзистора КТ933Б Марка транзистора КТ933Б Тип транзистора P-N-Р I
нmax
, А 0,5 Доп. напряжение коллектор-эмиттер, Uк мах
, В 60 Рассеиваемая мощность коллектора, Pмах
, Вт 50 Резистор R6
выбираем такой же как R
1
. 3.3 Расчет защиты от перегрузок по току и КЗ в нагрузке
Расчет регулирующего транзистора и резистора Зададим значение I
з
= 50 мA, а U
ПОР
= 50 В. I
з
=U
ПОР
/ RS1, RS1 = U
ПОР
/ I
з
= 50 / 50 .
10-3
= 1 кОм. Выбираем транзисторVT2 тип Таблица 5 – параметры транзистора КТ608Б Марка транзистора КТ608Б Тип транзистора N-Р-N I
нmax
, А 0,8 Доп. напряжение коллектор-эмиттер, Uк мах
, В 60 Рассеиваемая мощность коллектора, Pмах
, Вт 0,5 Подобно VT2 выбираем транзистор VT4. Параметры транзистора КТ620А приведены в таблице 6. Таблица 6 – параметры транзистора КТ620А Марка транзистора КТ620А Тип транзистора Р-N-Р I
нmax
, А 0,5 Доп. напряжение коллектор-эмиттер, Uк мах
, В 50 Рассеиваемая мощность коллектора, Pмах
, Вт 0,2 Резистор RS2 выбираем такой же как RS1. 3.4 Расчет параметров стабилизации
КСТ
= (UH
* K
) / UBX
=(30 * 20000) / 36 = 16666,7 Рассчитываем коэффициент пульсаций: ∆U
ВЫХ
= ∆U
ВХ
/ К
= 36 / 20000 = 0,0018 K
П
= (∆U
ВЫХ
* 100) / U
ВХ
= (0,0018 * 100) / 36 =0,005 3.4.2 Проверяем соответствие рассчитанных параметров заданным условиям: Кст
= 16666,7 > Кст.зад
= 5000; Кп
= 5 10-3
% < Кп.зад
=
50´10-3
%. Полученные параметры удовлетворяют заданным условиям. 4 Расчет КПД устройства
Определяем номинальное и минимальное значения КПД: UH
* IH
30 * 1 ηном
= ——— = ——— = 0,83 UВХ
* IH
36 * 1 UHмин
* IH
3 * 1
ηмин
= ———— = ——— = 0,083 UВХ
* IH
36 * 1 5 Конструкторская часть В результате структурной и принципиальной электрических схем стабилизатора постоянного напряжения была дополнительно разработана печатная плата 140´102 мм с соответствующими навесными радиоэлементами. Для улучшения теплоотдачи радиоэлементы расположены на большом расстоянии друг от друга. Печатная плата выполнена из двустороннего фольгированного стеклотекстолита толщиной 1,5-2 мм фотохимическим методом. Пайка выводов элементов выполнена припоем ПО Курсовой проект выполнен в соответствии с заданием на проектирование, полученные результаты КСТАБ
=
16666,7, КП
Номинальный КПД устройства превышает 80%, это говорит об эффективности использования стабилизаторов напряжения на основе операционного усилителя. 1. Додик С.Д. Полупроводниковые стабилизаторы постоянного напряжения и тока (с непрерывным регулированием).- М.: Сов.радио, 1980.- 618 c. 2. Вересов Г.П. Стабилизированные источники питания радиоаппаратуры.- М.: Энергия, 1978.- 192 с. 3. Гершунский Б.С. Справочник по расчет 4. Фрумкин Г.Д. Расчет и конструирование радиоэлектронной радиоаппаратуры. – М.: Высшая школа, 1989. – 463 с. 5. Полупроводниковые приборы: Транзисторы. Справочник/ В. Л. Аронов, А. В. Баюков, А. А. Зайцев и др. Под общ. ред. Н.Н. Горюнова. – 2-е изд., перераб. – М.: Энергоатомиздат, 1986. – 904 с. 6. Полупроводниковые приборы. Диоды выпрямительные, стабилитроны, тиристоры: Справочник/ А. Б. Гитцевич, А. А. Зайцев, В. В. Мокряков и др. Под ред. А. В. Голомедова. – М.: Радио и связь, 1988. – 528 с. Приложение А ВАХ транзисторов КТ630Е, КТ933Б, КТ608Б
|