Главная Учебники - Разные Лекции (разные) - часть 18
поиск по сайту правообладателям
1 Введение 3 1.Расчет тепловой схемы ТГУ. 4 2.Подбор основного оборудования 14 2.1.Подбор насосов. 14 2.2.Подбор деаэратора 14 2.3.Подбор ХВО 16 3.Расчет системы ХВО 17 4.Предварительный расчет дымососа и вентилятора 20 5.Определение требуемых площадей для оборудования. Компоновка главного корпуса котельной 21 6.Аэродинамический расчет газовоздушного тракта 21 6.1.Разработка расчетной аксонометрической схемы 21 6.2.Аэродинамический расчет котла 22 6.3.Аэродинамический расчет воздухоподогревателя. 24 7.Аэродинамический расчет газовоздушного тракта 24 7.1.Определение сечений воздуховодов и газоходов 24 7.2.Определение сопротивлений газовоздушного тракта 25 8.Расчет и подбор золоуловителя 27 9.Рсчет вредных выбросов в атмосферу 28 9.1.Определение высоты дымовой трубы 28 10.Окончательный подбор дымососа и вентилятора 31 10.1.Окончательный подбор дымососа 31 10.2. Окончательный подбор вентилятора 31 11.Краткое описание основных решений по топливо подготовке. 31 12.Расчет себестоимости вырабатываемой тепловой энергии. 32 13.Основные технико-экономические показатели проекта. 34 Заключение. 36 Список используемых источников. 37 В данном курсовом проекте была разработана компоновка производственной котельной с водогрейными котлами КВ-ТС-30-150П, поверочный расчет которых был проведен в первом курсовом проекте по дисциплине “ Теплогенерирующие установки”. Котельная расположена в г. Симферополе топливом является уголь Чульмаканского месторождения. Котельная снабжает горячей водой технологических потребителей, а также работает на закрытую систему теплоснабжения Целью данного проекта является закрепление теоретических знаний, полученных в процессе изучения курса “Теплогенерирующие установки”. Количество листов -38
Количество рисунков -2
Количество используемых
литературных источников -
4
Введение.
Компоновкой котельной называется взаимное расположение основного и вспомогательного оборудования, установленного в здании. Котельная может состоять из следующих помещений: помещения для установки котла, насосной, химводоочистки, экономайзерно-дымососной, склада топлива, служебно-бытовых помещений. В зависимости от тепловой производительности котельного агрегата вспомогательное оборудование, хвостовые поверхности нагрева , тягодутьевые установки и оборудование для очистки продуктов сгорания могут быть групповыми или индивидуальными. Котлы располагаются на первом этаже. Здесь же размещаются экономайзеры, воздухоподогреватели, питательные, подпиточные, рециркуляционные и сетевые насосы, оборудование для химической обработки воды. Компоновка оборудования должна обеспечивать удобство работы и безопасность эксплуатационного и ремонтного персонала, минимальную протяженность трубопроводов, газоходов и воздуховодов, минимальные затраты на сооружение котельной, сокращение численности эксплуатационного персонала, автоматизацию технологический процессов, механизацию ремонтных работ, возможность расширения котельной при установке нового оборудования. Все решения , применяемые при компоновке оборудования, должны отвечать требованиям строительных норм и правил, правил техники безопасности, санитарных и противопожарных норм. Наименование Обозначение Обоснование Значение величины при характерных режимах работы котельной максимально-зимнем наиболее холодного месяца летнем Место расположения котельной — Задано г. Симферополь Максимальные расходы теплоты (с учетом потерь и расхода на мазутное хозяйство), МВт: на отопление жилых и общественных зданий Qo
» 90 — — на вентиляцию общественных зданий qb
» 20 — — на горячее водоснабжение qг
.b
» 20 20 16 Расчетная температура наружного воздуха для отопления, °С tр. о
-11 0 ― Расчетная температура наружного воздуха для вентиляции, °С tв
0 ― ― Температура воздуха внутри помещений, С tвн
Принята по справочнику 18 18 ― Температура сырой воды, °С tс. в
СНИП II-36-73 5 5 15 Температура подогретой сырой воды перед химводоочисткой, °С t'X.0.В
Принята 19 Температура подпиточной воды после охладителя деаэрированной воды, °С t''подп
» 70 Коэффициент собственных нужд химводоочистки Кхво
Принят 1,25 Температура воды на выходе из водогрейных котлов, °С t
1в
.
к
.
Принята 150 150 120 Температура воды на входе в водогрейный котел, °С t
2в
.
к
.
» 70 Расчетная температура горячей воды после местных теплообменников горячего водоснабжения, °С tпотр
обр
» 60 Предварительно принятый расход химически очищенной воды, т/ч G'х.о.в
Принят 28 22 6 Предварительно принятый расход воды на подогрев химически очищенной воды, т/ч Gпод
гр
» 14 11 1 Температура греющей воды после подогревателя химически очищенной воды, С0
t"гр
Принята 108 КПД подогревателей η Принят 0,98 1
.Расчет тепловой схемы котельной:
1. Коэффициент снижения расхода теплоты на отопление и вентиляцию для режима наиболее холодного месяца
2. Температура воды в подающей линии на нужды отопления и вентиляции для режима наиболее холодного месяца t
1
= 18 + 64,5 К0,8
о.в.
+ 67,5 Ко.в
== 18 + 64,5· 0,620,8
+ 67,5·0.62= 103,55° С. 3. Температура обратной сетевой воды после систем отопления и вентиляции для режима наиболее холодного месяца t2
= t1
- 80Ко.
в
== 103,55 — 80-0,62 = 53,95 °С. 4. Отпуск теплоты на отопление и вентиляцию для максимально-зимнего режима Qo
. в
=
Q
О
+ ОВ
=
90+ 20 = 110 МВт; для режима наиболее холодного месяца Qo
. в
=
Q
О
+ ОВ
=
(90+ 20 )·0,62 = 68,2 МВт; 5. Суммарный отпуск теплоты на нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения: для максимально-зимнего режима Q =
QО.В
+ QГ.В
=
110+ 20 = 130 МВт; для режима наиболее холодного месяца Q =
QО.В
+ QГ.В
=
68,2 + 20 = 88,2 МВт; 6. Расход воды в подающей линии системы горячего водоснабжения потребителей для максимально-зимнего режима
7. Тепловая нагрузка подогревателя первой ступени (на обратной линии сетевой воды) для режима наиболее холодного месяца
8. Тепловая нагрузка подогревателя второй ступени для режима наиболее холодного месяца
9. Расход сетевой воды на местный теплообменник второй ступени, т. е. на горячее водоснабжение, для режима наиболее холодного месяца
10. Расход сетевой воды на местный теплообменник для летнего режима
11. Расход сетевой воды на отопление и вентиляцию: для максимально-зимнего режима
для режима наиболее холодного месяца
12. Расход сетевой воды на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение: для максимально-зимнего режима gbh
= Go
. в
+ GГ. в
=
1182,5 + 312,7 == 1495,2 т/ч; для режима наиболее холодного месяца gbh
= Go
. в
+ GГ. в
=
1182,5 + 38,66 == 1221,16 т/ч; для летнего режима gbh
= Go
. в
+ GГ. в
=
0 + 305,77 == 305,77 т/ч; 13. Температура обратной сетевой воды после внешних потребителей: для максимально-зимнего режима
для режима наиболее холодного месяца
проверяется для летнего режима
14. Расход подпиточной воды для восполнения утечек в теплосети внешних потребителей: для максимально-зимнего режима GУТ
== 0,01· КТС
GВН
== 0,01 ·1,8·1495,2 ==26,91 т/ч; для режима наиболее холодного месяца GУТ
== 0,01· КТС
GВН
== 0,01 ·1,8·1221,16 ==21,98 т/ч; для летнего режима GУТ
== 0,01· КТС
GВН
== 0,01 ·2·305,77 ==6,11 т/ч; 15. Расход сырой воды, поступающей на химводоочистку: для максимально-зимнего режима Gc
. в
= l,25GУТ
== 1,25 ·26,9= 33,6 т/ч; для режима наиболее холодного месяца Gc
. в
= l,25GУТ
== 1,25 ·21,98= 27,47 т/ч; для летнего режима Gc
. в
= l,3GУТ
== 1,3 ·6,11= 7,94 т/ч; 16. Температура химически очищенной воды после охладителя деаэрированной воды: для максимально-зимнего режима
для режима наиболее холодного месяца
для летнего режима
17. Температура химически очищенной воды, поступающей в деаэратор: для максимально-зимнего режима
для режима наиболее холодного месяца
для летнего режима
18. Проверяется температура сырой воды перед химводоочисткой: для максимально-зимнего режима
наиболее холодного месяца
для летнего режима
19. Расход греющей воды на деаэратор: для максимально-зимнего режима
наиболее холодного месяца
для летнего режима
20. Проверяется расход химически очищенной воды на подпитку теплосети: для максимально-зимнего режима gх.о.в
= Gут
- Gд
Гр
=
26,9 -3,79 == 23,11 т/ч; наиболее холодного месяца gх.о.в
= Gут
- Gд
Гр
=
21,98 – 4,55== 17,43 т/ч; для летнего режима gх.о.в
= Gут
- Gд
Гр
=
6,11 – 2,34== 3,76 т/ч; 21. Расход теплоты на подогрев сырой воды: для максимально-зимнего режима
наиболее холодного месяца
для летнего режима
22. Расход теплоты на подогрев химически очищенной воды: для максимально-зимнего режима
наиболее холодного месяца
для летнего режима
23. Расход теплоты на деаэратор: для максимально-зимнего режима
наиболее холодного месяца
для летнего режима
24. Расход теплоты на подогрев химически очищенной воды в охладителе деаэрированной воды: для максимально-зимнего режима
наиболее холодного месяца
для летнего режима
25. Суммарный расход теплоты, необходимый в водогрейных котлах: для максимально-зимнего режима
для режима наиболее холодного месяца
для летнего режима
26. Расход воды через водогрейные котлы: для максимально-зимнего режима
для режима наиболее холодного месяца
для летнего режима
27.
Расход воды на рециркуляцию: для максимально-зимнего режима
для режима наиболее холодного месяца
для летнего режима
28. Расход воды по перепускной линии: для максимально-зимнего режима
для режима наиболее холодного месяца
для летнего режима
29. Расход сетевой воды от внешних потребителей через обратную линию: для максимально-зимнего режима gОБР
= GВН
- GУТ
=
1495,2 -26,9 == 1468,3 т/ч; для режима наиболее холодного месяца gОБР
= GВН
- GУТ
=
1221,16 -21,98 == 1199,18 т/ч; для летнего режима gОБР
= GВН
- GУТ
=
305,77 -6,11 == 299,66 т/ч; 30. Расчетный расход воды через котлы: для максимально-зимнего режима g'К
= GВН
+GПОД
ГР
+GРЕЦ
- GПЕР
=
1495,2+14+179,29 -0 == 1688,49 т/ч; для режима наиболее холодного месяца g'К
= GВН
+GПОД
ГР
+GРЕЦ
- GПЕР
=
1221,16+11+252,47 -521,25=963,38 т/ч; для летнего режима g'К
= GВН
+GПОД
ГР
+GРЕЦ
- GПЕР
=
305,77+1+132,24 -159,38 == 279,6 т/ч; 31. Расход воды, поступающей к внешним потребителям по прямой линии: для максимально-зимнего режима g' = G'К
-GД
ГР
-GРЕЦ
+GПЕР
=
1688,49 -3,79-179,29+0 =1505,4 т/ч; для режима наиболее холодного месяца g' = G'К
-GД
ГР
-GРЕЦ
+GПЕР
=
963,38 -4,55-252,47+521,25=227,61т/ч для летнего режима g' = G'К
-GД
ГР
-GРЕЦ
+GПЕР
=
279,6 -2,34-132,24+159,38=304,4т/ч 32.Разница между найденным ранее и уточненным расходом воды внешними потребителями: для максимально-зимнего режима
для режима наиболее холодного месяца
для летнего режима
Таблица 1.2.
Расчет тепловой схемы котельной, работающей на закрытую систему теплоснабжения.
Физическая величина Обозначение Значение величины при характерных режимах работы котельной Макси-мально-зимнем Наиболее холодного месяца летнем Коэффициент снижения расхода теплоты на отопление и вентиляцию Ко. в
1 0,62 0 Температура воды в подающей линии на нужды отопления и вентиляции, °С t1
150 103,55 70 Температура обратной сетевой воды после систем отопления и вентиляции, °С t2
70 53,95 - Отпуск теплоты на отопление и вентиляцию, МВт Qo.b
110 68,2 - Суммарный отпуск теплоты на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение, МВт Q 130 88,2 16 Расход воды в подающей линии на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение, т/ч Gвн
1495,2 1221,16 305,77 Температура обратной воды после внешних потребителей, °С tпод
обр
58,26 41,18 24,08 Расход подпиточной воды для восполнения утечек в теплосети внешних потребителей, т/ч Gут 26,9 21,98 6,11 Количество сырой воды, поступающей на химводоочистку, т/ч Gc.b
33,6 27,47 7,64 Температура химически очищенной воды после охладителя деаэрированной воды, °С t"х.о.в
58,98 52,29 52,9 Температура химически очищенной воды, поступающей в деаэратор, °С tд
хов
79,56 72,87 59,1 Расход греющей воды на деаэратор, т/ч Gд
гр
3,79 4,55 2,34 Суммарный расход теплоты, необходимый в водогрейных котлах, МВт ΣQ 130,33 88,38 16,06 Расход воды через водогрейные котлы, т/ч Gк
1401,94 953,31 276,23 Расход воды на рециркуляцию, т/ч Gрец
179,29 252,47 132,24 Расход воды по перепускной линии, т/ч Gпер
0 521,25 159,38 Расход воды через обратную линию, т/ч Gобр
1468,3 1199,18 299,66 Расчетный расход воды через котлы, т/ч G'к
1688,49 963,38 279,6 1.1. Определение производительности и числа устанавливаемых котлов.
В соответствии с расчетом тепловой схемы к установке принимаем 5 котлов КВ-ТС-30-150П. По данным завода изготовителя мощность одного котла составляет 34,89 МВт при расходе воды 370 т/ч. Расчетный расход воды через один котел при максимально - зимнем режиме 1688,49/5=337,7< 370 т/ч.В связи с этим, сохраняя температуру воды на выходе из котлов 1500
С , необходимо при эксплуатации увеличить расход воды, подаваемой рециркуляционным насосом, на 32,3 т/ч через каждый котел. 2. Подбор основного оборудования
.
2.1.1.
Подбор сетевого насоса.
Расчетный напор для сетевого насоса: где НТР
=0,1МПа – гидравлическое сопротивление трубопровода; Расчетный расход через насос: где К установке принимаем 4 параллельно соединенных насоса: 2-центробежные сетевые 2-центробежные конденсатные 2.1.2.Подбор насоса сырой воды.
Расчетный напор для насоса сырой воды:
где Нгеом
=10 м; Расчетный расход через насос: где К установке принимаем 5 параллельно установленных насоса: 2- консольных К-100-65-250, где один резервный (подача 100 м3
/ч, напор 0,8 (80) МПа (м)). 2- питательных насоса 2.1.3.Подбор подпиточного насоса.
Расчетный напор для подпиточного насоса: где НТР
=0,05МПа – гидравлическое сопротивление трубопровода; Расчетный расход воды через насос: где Gmax
н
=26,9 т/ч К установки приняли 1консольный насос 2.1.4.Подбор рециркуляционного насоса.
Расчетный напор для рециркуляционного насоса: где НТР
=0,1МПа – гидравлическое сопротивление трубопровода; Расчетный расход воды через насос: где К установке принимаем 2 насоса Подбор деаэрационной колонки и бака аккумулятора. Вместимость бака: К установке принимаем атмосферный деаэратор марки ДА-50. Размеры колонки, мм: 812´6, высота 2360; полезная вместимость аккумуляторного бака, м3
: 15 Подбираются фильтры 1 и 2 ступени, через которые вода пропускается последовательно для более надежного умягчения. Обычно фильтр 2 ступени является барьерным. Скорость фильтрации в 1 ступени принимается 5-10 м/ч, в барьерных 30 м/ч.
Принимаем 2 фильтра первой ступени с внутренним Æ корпуса 2600 мм, марка фильтров
Водоподготовка предназначена для котельной, оборудованной 5 водогрейными котлами Исходные данные: 1. Производительность одного котла 370 т/ч при давлении 2,5 МПа 2. Исходная вода поступает из водопровода в количестве, равном количеству питательной воды. * Общая жесткость * Карбонатная жесткость * Сухой остаток * Щелочность По определенным характеристикам отдельных компонентов определяем величину относительной щелочности котловой воды. где Данная проверка подтверждает возможность применения схемы Na-катионирования, т.к. относительная щелочность котловой воды не превышает 20%. Рассчитываем фильтры: Общее количество фильтров принимаем равным 4, из которых 2 фильтра первой ступени, один второй ступени и один резервный фильтр для обеих ступеней. В качестве катиона используем сульфоуголь с обменной способностью Число регенераций каждого фильтра не должно превышать 3 раз в сутки. Высоту загрузки сульфоугля 2 метра. Устанавливаются фильтры I ступени диаметром 2600 мм и второй ступени 1500 мм. 3. Проверка скорости: 4. Фильтр первой ступени: 5. Фильтр второй ступени: Скорости лежат в допустимых пределах. После прохождения через фильтры I ступени вода практически снижает свою жесткость до 0,2-0,1 Gр
– производительность ХВО Объем сульфоугля в каждом фильтре: где Н– высота загрузки Число регенераций натрий-катионовых фильтров I ступени в сутки: Межрегенерационный период равен:
Жесткость воды, поступающей в фильтр II ступени
Число регенераций фильтра II ступени: Межрегенерационный период: Определяем расход соли необходимый, для регенерации: Объем 26% -раствора на одну регенерацию: где r=1,2кг/м3
– плотность раствора соли; р=26% - содержание соли в растворе. Расход технологической соли в сутки: Расход соли на регенерацию в месяц: Резервуар мокрого хранения соли принимается из расчета месячного расхода с запасом 50% по СНиП: Vрез
=1,5·Gмес
=1,5·18,2=27,3 м3
Устанавливаем железобетонный резервуар емкостью V=28м3
, размерами 4х3,5х2 м. 4.1.Подбор дутьевого вентилятора.
Количество воздуха, на которое рассчитывается дутьевое устройство, определяют по уравнению: где 1,1- значение коэффициента учитывающего утечку воздуха через неплотности воздуховодов; b - барометрическое давление в мм.рт.ст. в районе расположения котельной; Значение Исходя из найденной производительности, к установке принимаем дутьевой вентилятор марки ВДН-15 производительностью 4.1.Подбор дымососа.
Подбор дымососа осуществляется точно по таким же формулам, что и дутьевой вентилятор. Исходя из найденной производительности, к установке принимаем центробежный дымосос ДН-19Б с производительностью
5. Определение требуемых площадей для оборудования
.
Компоновка главного корпуса котельной.
Мною была запроектирована котельная закрытого типа. Здание имеет прямоугольную форму длинной 66 м. и шириной 30 м. Один торец здания является постоянным, а второй свободным, т.е. при необходимости увеличения мощностей здание можно расширить. Со стороны постоянного торца здания расположены административно-бытовые помещения. За ними в сторону свободного торца находится общий зал, в котором расположены: система ХВО, деаэратор и группа сетевых, подпиточных и рециркуляционных насосов. Дальше расположены пять водогрейных котлов КВ-ТС-30-150П с воздухоподогревателями, вентиляторами и дымососами. В общем зале также расположен деаэратор установленный на высоте 8.5 м; теплообменники для подогрева холодной воды поступающей на ХВО. Согласно СНиП 11-35-76 “Котельные установки” между котлами, технологическим оборудованием и стенами здания устроены проходы необходимой ширины. Компоновка главного корпуса представлена в таблице 5.3. «Спецификация оборудования».
6.Аэродинамический расчет газовоздушного тракта.
6.1. Разработка расчетной аксонометрической схемы
.
Табл.5.3. Спецификация оборудования
№поз. Наименование, марка количество Характеристика 1 Котел водогрейный КВ-ТС-30-150П 5 Gн
=370 т/ч Qн
=34,89 МВт 24840х5580х9695мм 2 Воздухоподогреватель 2 1860х3382х4500 3 Насос сетевой воды: СЭ-1250-140-11 СЭ-500-70-16 2 2 1)Gн
=1250 т/ч Hн
=1,4 МПа 2510х1520х2250мм 2) Gн
=500 т/ч Нн
=0,7 МПа 2350х1095х1050мм 4 Насос сырой воды К-100-65-250 ЭПН-5/1-П 2 3 1) Gн
=100 т/ч Hн
=0,80МПа 1390х568хх605 2) Gн
=5 т/ч Hн
=0,75МПа 1190х377х441 5 Подпиточный насос К80-65-160 2 Gн
=50 т/ч Hн
=0,32МПа 1245х458х485 6 Рециркуляционный насос НКУ-250 3 Gн
=250 т/ч Hн
=0,32МПа 2140х593х880 7 Деаэратор ДА-50 1 Gн
=50 т/ч Vб
=15 м3
8 Фильтры ХВО 1) I ступень ФИПа I-2,6-0,6 2) II ступень ФИПа II -1,5-0,6Н 3 1 1) Gн
=130 т/ч Dвн
=2000 h=4900мм 2) Gн
=90 т/ч Dвн
=1500 h=3314мм 9 Резервуар для соли 1 Vб
=28м3
4х3,5х2 10 Дутьевой вентилятор ВДН-15 1 Gн
=50х103
т/ч 2629х2530х2430 11 Дымосос ДН-19Б 1 Gн
=108х103
т/ч 2265х3313х2853
6.2 Аэродинамический расчет котла.
Наименование величины Обозначение Расчетная формула Результат Сопротивление первого газохода Относительный продольный шаг труб
1,43 Относительный поперечный шаг труб
2,28 Средняя скорость газов в газоходе м/сек
9,87 Средняя температура газов в
655,2 Число рядов труб в глубину пучка по ходу газов
20 Значение коэффициента сопротивления одного ряда шахматного пучка ξ0
ξ0
= СS
Rl-0.27
0.081 Плотность газа при средней температуре в кг/м3
rср
0,39 Динамическое давление при средней скорости и средней плотности в мм. вод. ст.
1,93 14,8 Значение коэффициента сопротивления поворота под 900
в первом газоходе ξ 1 Сопротивление двух поворотов первого газохода в мм. вод. ст. ∆hпов
ξ 1,93 Сопротивление первого газохода ∆h1
∆hпуч
+∆hпов
16,73 Сопротивление второго газохода Средняя скорость газов в газоходе м/сек wср
6,64 Средняя температура газов в 0
С
351,5 Число рядов труб в глубину пучка по ходу газов z2
20 Значение коэффициента сопротивления одного ряда шахматного пучка ξ0
0,068 Плотность газа при средней температуре в кг/м3
rср
0,58 Динамическое давление при средней скорости и средней плотности в мм. вод. ст.
1,3 Сопротивление пучка труб первого газохода в мм. вод. ст. ∆hпуч
8,86 Значение коэффициента сопротивления поворота под 900
в первом газоходе ξ 1 Сопротивление двух поворотов первого газохода в мм. вод. ст. ∆hпов
ξ 1,3 Сопротивление первого газохода ∆h11
∆hпуч
+∆hпов
10,16 Общее сопротивление котла Суммарное сопротивление двух газоходов в мм. вод. ст. ∆h1
+∆h11
26,89 Значение поправочного коэффициента, учитывающего камеру догорания k 1,15 Общее сопротивление котла ∆hк
K (∆h1
+∆h11
) 30,9 6.3. Аэродинамический расчет
воздухоподогревателя.
Аэродинамическое сопротивление воздухоподогревателя рассчитывается отдельно по ходу газов и отдельно по ходу воздуха. Сопротивление проходу газов
Сопротивление проходу воздуха
7. Аэродинамический расчет газовоздушного тракта.
7.1. Определение сечений воздуховодов и газоходов.
7.1.1. Определение сечений воздуховодов.
Определение расчетного объемного расхода: где Определение объемного расчетного расхода: Допустимой скоростью для данного расхода, является скорость 7.1.2. Определение сечений газоходов.
Участок котел-воздухоподогреватель: Определение объемного расчетного расхода: С целью предотвращения загрязнения внутренних стенок газоходов, допустимая скорость принимается Участок воздухоподогреватель-дымосос: Определение объемного расчетного расхода: С целью предотвращения загрязнения внутренних стенок газоходов, допустимая скорость принимается Участок дымосос – сборный коллектор С целью предотвращения загрязнения внутренних стенок газоходов, допустимая скорость принимается Участок сборный коллектор - дымовая труба Определение объемного расчетного расхода: С целью предотвращения загрязнения внутренних стенок газоходов, допустимая скорость принимается
7.2. Определение сопротивлений газовоздушного тракта.
Сопротивление газового тракта рассчитывается по формуле: Сопротивление дымовой трубы рассчитывается по формуле где L=60 м- высота дымовой трубы l=0.05-коэффициент сопротивления для бетонных труб Суммарное сопротивление дымовой трубы: ∆h уч.№1 Участок воздухоподогреватель-золоуловитель Газоход размерами 1860х1860 Требуемая площадь живого сечения газохода: Скорость движения газа Длина газохода: L=7,5м где dэ
- эквивалентный (гидравлический) диаметр ∆hl
=∆hтр
+∆hм
=8,46+146,2=154,6 Па ∆h уч.№2 Участок дымосос - золоуловитель Требуемая площадь живого сечения газохода Скорость движения газа Длина газохода: L=8 м где d-требуемый диаметр газохода dэ
= d= ∆hтр
= ∑ ∆hм
= ∆h2
=∆hтр
+∆hм = 3,84+157,04=170.88
∆h уч.№3 Участок общий коллектор - дымосос Требуемая площадь живого сечения газохода Скорость движения газа Длина газохода: L=5 м Сумма сопротивлений газового тракта ∆hг
=∆hк
+∆hт
+∆hвл
+∆hтр
+ ∆hуч
= =309+40+154+25.67+127.68+170.88+154.6 =981,83Па Сопротивление воздушного тракта принимаем по таблице равным ∆hв
=650 Па. 8. Расчет и подбор золоуловителя
В качестве золоуловителей предлагается использовать блок-циклоны, расположенные за пределами котельной. Золоуловители устанавливаются между воздухоподогревателем и дымососом для снижения износа дымососов из-за сильной абразивности перекачиваемой среды. 1. Определяем секундный расход дымовых газов, очищаемых под каждым золоуловителем: 2. Находим значение плотности дымовых газов при 3. Задаемся аэродинамическим сопротивлением данного типа золоуловителя: ∆hзол
=50Па, при этом устанавливаем, что
|