Технологическая схема производства битума. Дипломная работа - часть 3

 

  Главная      Учебники - Разные     Технологическая схема производства битума. Дипломная работа

 

поиск по сайту            правообладателям  

 

 

 

 

 

 

 



 

 

содержание      ..     1      2      3     

 

 

 

Технологическая схема производства битума. Дипломная работа - часть 3

 

 

091

,

0

25

785

,

0

3600

/

6

,

581

в

d

м 

примем d

в

 = 100 мм 

2.4.3.Расчет на прочность 

Расчет цилиндрической обечайки 

В  качестве  конструкционного  материала  выбираем  двухслойную  сталь, 

т.к. двухслойные стали находят все большее применение и позволяют экономить 

дорогостоящие  высоколегированные  стали.  Они  представляют  собой  листы, 

состоящие из двух гомогенно соединенных слоёв: основного из недефицитной 

стали и плакирующего (защитного) из высоколегированной стали. [14] 

По 

ГОСТу 

10885-64 

для 

основного 

слоя 

– 

сталь 

ВМСт3сп, плакирующего  – сталь 08Х13.  

Расчет ведем по основному слою: 

Расчетная температура стенки t = t

= 250 °C, так как температура среды 

положительна, то 

Допускаемое напряжение: 

в рабочем состоянии 

 

 МПа                                                                                      (33) 

где σ

*

 – нормативное допускаемое напряжение, 

МПа

157

 

 η  –  поправочный  коэффициент,  учитывающий  вид  заготовки  (так  как 

используется листовой прокат, то η = 1) 

 

157

157

1

σ

МПа 

для гидравлических испытаний 

 

1

,

1

20

Т

и

, МПа                                                                                               (34) 

где  σ

Т20

  –  допускаемое  напряжение  для  материала  сосудов  или  его 

элементов при температуре t = 20°C 

МПа

Т

240

20

тогда, 

 

18

,

218

1

,

1

240

и

МПа 

Расчетное значение внутреннего давления Р

р

 = 0,3МПа 

Пробное давление при гидравлических испытаниях 

   

20

1,5 0,3 160 157

0,1

1,5

max

max

max

0, 2

0, 2

0, 2

0, 2

и

Р

р

МПа

   

где [σ]

20

 – допускаемое напряжение при t = 20°C [3, стр. 113] 

 

МПа

160

160

1

20

20



 

Коэффициент прочности продольных сварных швов обечайки φ  =  1, [13] 

Так,  как  принято,  что  швы  с  двусторонним  сплошным  проваром 

выполняются автоматической сваркой. 

Суммарная прибавка к номинальным расчетным толщинам: 

д

э

к

с

с

с

с

                                                                                         (35) 

где 

к

с

– прибавка на коррозию или другой вид химического воздействия 

рабочей среды на материал, мм;  

э

с –  прибавка  на  эрозию  или  другой  вид  механического  воздействия 

рабочей среды на материал, мм; 

д

с – дополнительная прибавка по технологическим, монтажным и другим 

соображениям, мм 

Прибавку  на  коррозию  определяют  амортизационным  сроком  службы 

аппарата и проницаемостью материала по формуле 

к

с

= П ∙ τ

а 

= 0,1 · 20 = 2,0 мм                                                                        (36) 

где τ

а

 – амортизационный срок (τ

а

 =20 лет). 

Остальными видами прибавки можно пренебречь, тогда

мм

с

2

 

Расчетная  и  исполнительная  толщина  стенки  цилиндрической 

обечайки [13] 

 

 

3

3

2

max

2

0, 3 2

2 1 157

0, 3

0, 7 10

max

max

1, 4

0, 2 2

2 1 218,18

0, 2

1, 4 10

р

р

р

и

и

Р D

Р

s

Р D

Р

мм

 

 

 

 

тогда 

4

6

,

0

2

4

,

1

0

с

с

s

s

р

мм 

где  с

0

 – прибавка на округление размера, мм 

2.4.4. Расчет на прочность 

Расчет днища и крышки 

Расчетная и исполнительная толщина конического днища и крышки 

 

 

3

3

2

cos

max

2

cos

0, 3 2

2 1 157

0, 3

cos 45

0, 9 10

max

max

1, 9

0, 2 2

2 1 218,18

0, 2

cos 45

1, 9 10

р

р

р

и

и

и

Р D

Р

s

Р D

Р

мм

 

 

 

 

тогда 

4

1

,

0

2

9

,

1

0

с

с

s

s

р

к

мм 

2.4.5. Расчет опор 

Для определения опоры необходимо определить вес аппарата: 

G = m

KB

∙g                                                                                                          (37) 

где  g-ускорение свободного падения равное 9,8 м

2

/с. 

 m

KB

- масса корпуса, наполненного водой. 

 m

KB

= m

+ m

B                                                                                                                                                              

(38) 

где  m

K

- масса корпуса аппарата, кг, [4, стр. 75] 

       m

B

- масса воды залитой в аппарат, кг. 

)

(

43

,

1

4

2

c

D

K

D

D

c

K

V

m

S

S

К

, кг                           (39) 

где V- объем, м

V= H

∙ S м

3

                                                                                                       (40) 

где  H

K

- высота колонны с запасом и с учетом крышки и днища: H

K

=6,2 м.  

 S- площадь поперечного сечения аппарата, м

2

 

S = 0,785∙ d

2

, м

2                                                                                                                                                          

(41) 

S = 0, 785∙ 2

= 3,14 м

2

 

Тогда объем колонны будет равен: 

V = 3,14 ∙ 6,2 =19,47 м

3

 Плотность стали приближенно равна: 

 = 7850 кг/м

3

.  

Комплекс k

S

 

)

2

(

p

p

S

p

p

K

                                                                                         (42) 

4

10

66

,

3

))

1

,

0

152

(

95

,

0

2

(

3

,

0

S

K

 

где:[

]-нормативное допускаемое напряжение; 

-коэффициент прочности сварных швов равный 0,95; 

 Подставим полученные величины в уравнение: 

4

3

4

2

3

4

)

10

4

,

1

2

10

66

,

3

(

2

43

,

1

)

2

10

4

,

1

10

66

,

3

(

47

,

19

4

7850

k

m

               

m

k

 = 1795,4 кг               

Масса воды залитой в колонну: 

m

∙ V                                                                                                                (43) 

где 

B

 –плотность воды, кг/м

V –реакционный  объем колонны, м

3

m

B

= 1000 ∙ 19,47 = 19470 кг 

Тогда масса колонны, заполненной водой, будет равна: 

m

KB 

= 19470 + 1795,4 = 21265,4 кг. 

Вес аппарата: 

G = 21265,4 ∙ 9,8 = 208400,92 Н. 

 По рекомендации [15], принимаем стандартную цилиндрическую опору 

3-го типа (с кольцевым опорным поясом  ОСТ  26- 467- 78). 

2.4.6. Выбор фланцев 

Выбираем  для  труб  и  трубопроводной  арматуры  фланцы  стальные 

плоские  приварные  с  соединительным  выступом  по  ГОСТ  1255-67,  которые 

используются при Ру=0,3 МПа и агрессивной среде. [13] 

 

Рисунок 6-Плоский  приварной фланец. 

2.4.7. Расчет тепловой изоляции 

Толщину тепловой изоляции δ

и

 находят из равенства удельных тепловых 

потоков  через  слой  изоляции  от  поверхности  изоляции  в  окружающую 

среду [16]:  

𝛼

в

= (𝑡

𝑐т2

− 𝑡

в

) = (

𝜆

н

𝛿

и

) ∙ (𝑡

ст1

− 𝑡

ст2

)                                                           (44) 

где      α

в

=9,3+0,058∙t

ст2

  -  коэффициент  теплоотдачи  от  внешней 

поверхности изоляционного материала в окружающую среду, Вт/(м

2

∙К);  

t

ст2

 - температура изоляции со стороны окружающей среды (воздуха), °С; 

принимаем t

ст2

=25°С; 

 t

ст1

 - температура изоляции со стороны аппарата, °С; 

 ввиду незначительного термического сопротивления стенки аппарата по 

сравнению с термическим сопротивлением слоя изоляции t

ст1

 принимаем равной 

температуре среды в колонне t

ст1

=250

0

C

,

  

t

в

 - температура окружающей среды (воздуха), t

в

=20°С;  

В 

качестве 

материала 

для 

тепловой 

изоляции 

выберем 

совелит  (85%  маг незии+15% асбест),  

 λ

и

  -  коэффициент  теплопроводности  изоляционного  материала, 

λ

и 

 =0,058  Вт/(м∙К).[17] 

 Рассчитаем толщину тепловой изоляции: при t

cт2

=25°С 

α

в

=9,3+0,058∙25=10,75 Вт/(м

2

*К). 

Тогда при t

cт1

=250 °С, t(возд)=20 °С: 

𝛿

и

= 𝜆

и

(𝑡

𝑐т2

−𝑡

в

)

𝛼

в

∙(tcт2−tв).

,                                                                                               (45) 

 

𝛿

и

= 0,058 ∙

(200−25)

10,75∙(25−20).

= 0,188 м 

Принимаем толщину тепловой изоляции 200 мм  

 

 

2.5 Подбор вспомогательного оборудования 

Подбираем насос 

Расчет насосов заключается в определении мощности на валу двигателя с 

учетом типа насоса и основных его характеристик. Расчет ведут по формуле: 

                                                                                              (46)

 

где N – мощность на валу двигателя, кВт; 

Q – производительность (подача) насоса, м

3

/с;  

ρ – плотность перекачиваемой жидкости, кг/м

3

;  

g – ускорение свободного падения, м/с

2

Н – напор, м;  

η – КПД насоса, равное 0,7 для центробежных насосов. 

Напор, развиваемый насосом, находим по формуле 

                                                                                  (47)

 

где Н – полный напор, развиваемый насосом, м;  

р

2

 и р

1

 – давления  в пространстве всасывания и нагнетания, Па;  

ρ - плотность перекачиваемой жидкости, при 300 

∘ 

С кг/м

3

;  

Hr – геометрическая высота подъема жидкости, м;  

hn  –  напор,  затрачиваемый  на  создание  скорости  и  на  преодоление 

трения,  м;  

g – ускорение свободного падения, м/с

2

Принимаем 

 

 = 5 м. 

Из-за небольшой разницы  р

2

 и р

1

  - (р

2

1

) / pg можно не учитывать. 

С  запасом  на  возможные  перегрузки  двигатель  к  насосу  устанавливаем 

большей мощности:  

N

уст

 = β · N,                                                                                                      (48) 

 где  β = 1,15 при N = 5–50 кВт. 

Насос  предназначен для подачи гудрона в колонну окисления. 

 Расход гудрона 

Q = 

𝐺

𝑐

𝜌∙3600

,                                                                                                           (49)

 

где G

С 

- производительность установки, кг/ч. ρ– плотность гудрона, кг/м

3

.  

Q = 

4734,8

985∙3600

 = 1,34∙10

-3 

м

3

/с, 

Напор насоса  

Н = 1 + 5 = 6 м.  

3

985 9,81 6

0, 41

1000

1,34 

0

· 1

7

0

,

 

N

кВт

 

N

уст

 = 1,15 · 0,41 = 0,47 кВт. 

Подбор  насосов  осуществляем  по  каталогу  [18].  Результаты  подбора 

приведены в таблице 2 

Таблица 4 –Основные характеристики центробежного насоса                                   

Обозначение.  Количество  Марка 

насоса 

Q, 

м

3

/с 

Н, 

м 

Электродвигатель 

тип 

N, кВт  n, с

-1

 

Н1 

Х10/5 3 

 

2  10

- 3 

 

10 

АО2-52-2  1 

48, 3 

 

Расчет теплообменника 

Тепловая нагрузка аппарата:

 

Q = G1∙c1∙(t

 – t

),                                                                                            (50) 

где  с

1

 =  1850 Дж/кг∙К – теплоемкость битума [19];  

G

-  массовый расход битума. 

 Принимаем G

1

=2000  кг/ч = 0,56 кг/с 

Q - тепловой поток, из теплового расчета. 

Q= 35210,1 кДж/ч = 9780,58 Вт 

Конечная температура битума 

1

1

1

1

1

1

c

G

Q

t

c

G

t

н

k

,                                                                                                     (51) 

1850

56

,

0

58

,

9780

250

1850

56

,

0

1

k

t

 = 503 К = 230 

0

С 

Средняя разность температур: 

Δt

м

 = t

 – t

2к 

 = 250 – 60 = 190 ºС 

Δt

б

 = t

 – t

2н 

 = 230 – 20 = 210 ºС 

Так как отношение  

∆𝑡

б

∆𝑡

м

 

=

210
190

 = 1,11<2,   то 

2

/

м

б

ср

t

t

t

С 

С

t

ср

200

2

/

190

210

 

Средняя температура воздуха: 

2

2

2

2

н

k

ср

t

t

t

 

С 

 

С

t

ср

40

2

20

60

2

 

Средняя температура битума: 

2

1

1

ср

н

ср

t

t

t

С

t

ср

225

2

200

250

1

 

Расход воздуха 

)

(

2

2

2

2

н

k

t

t

c

Q

G

,                                                                                     (52) 

где c

= 29 кДж/кг∙К – теплоемкость воздуха [20].  

43

,

8

)

20

60

(

29

58

,

9780

2

G

кг/ч 

Ориентировочный выбор теплообменника. 

Принимаем ориентировочное значение коэффициента теплопередачи для 

случая  теплопередачи  воздух-жидкость  К

ор

  =  25  Вт/м

2

∙К  [20],  тогда 

ориентировочная поверхность теплообмена: 

ср

op

op

t

K

Q

F

,                                                                                        (53) 

где Q - тепловой поток, из теплового расчета, Вт 

К

ор

 - коэффициент теплопередачи, Вт/м

2

∙К 

95

,

1

200

25

58

,

9780

op

F

м

F

ор

 =  9780,58/∙25∙200 = 1,95 м

2

Принимаем теплообменник с близкой поверхностью теплообмена: 

F  =  2м

2

,  одноходовой  с  диаметром  кожуха  D  =  159  мм  и 

n = 19  трубками 20×2 длиной l = 1м [21]. 

Коэффициент теплоотдачи  от стенки к воздуху: 

вн

d

Nu

2

2

2

,                                                                                                    (54) 

где 

2

 = 0,027 Вт/м

К – теплопроводность воздуха при 40 

С 

Nu

2

 – критерий Нуссельта для воздуха.  

Критерий Рейнольдса: 

Re

2

 = G

2

/[0,785

d

вн



2

] =0,43 /[0,785

0,018

1,87

10

-3

] = 16790. 

2

=1,87

10

-3

-динамическая вязкость воздуха при 40 

С 

Режим движения турбулентный в этом случае критерий Нуссельта: 

Nu

2

 = 0,021Re

2

0,8

Pr

2

0,42

(Pr

2

/Pr

ст2

)

0,25

 

где Рr

2

 = 7,02 – критерий Прандтля для воздуха 40 

С  

Принимаем в первом приближении отношение (Pr

2

/Pr

ст2

)

0,25

 = 1, тогда 

Nu

2

 = 0,021

16790

0,8

7,02

0,43

 = 94,3. 

45

,

141

018

,

0

027

,

0

3

,

94

2

Вт/м

2

∙К 

Коэффициент теплоотдачи  от битума к стенке: 

 

н

d

Nu

1

1

1

                                                                                                     (55) 

где 

1

 = 0,2 Вт/м

К – теплопроводность битума, 

Nu

1

 – критерий Нуссельта для битума.  

Критерий Рейнольдса: 

1

1

1

Re

мтр

н

S

d

G

,                                                                                                  (56) 

где S

мтр

 = 0,005 м

2

 – площадь сечения потока между перегородками, 

 

1

 = 1,59

10

-3

 Па

с – динамическая вязкость битума при 240

С [20]. 

3

1

10

59

,

1

005

,

0

02

,

0

56

,

0

Re

=2521 

В этом случае критерий Нуссельта: 

Nu

1

 = 0,24Re

0,6

Pr

1

0,36

(Pr

1

/Pr

ст1

), 

где Pr

1

 = 8,8 – критерий Прандтля для битума,.  

Принимаем в первом приближении отношение (Pr

1

/Pr

ст1

)

0,25

 = 1, тогда 

Nu

1

 = 0,24

2521

0,6

8,8

0,36

 = 55,2. 

552

02

,

0

2

,

0

2

,

55

1

Вт/м

2

∙К 

Тепловое сопротивление стенки: 

2

1

r

r

ст

ст

                                                                                            (57) 

где 

ст 

= 0,002 м – толщина стенки трубки; 

       

ст

 = 17,5 Вт/м

К – теплопроводность нержавеющей стали; 

      1/r

1

=1/r

2

=2900 Вт /м

К – тепловое сопротивление загрязнений cтенок 

для нефтепродуктов[1, cтр. 354] 

4

10

6

,

4

2900

1

2900

1

5

,

17

002

,

0

м∙К/Вт 

Коэффициент теплопередачи: 

)

1

1

(

1

2

1

К

                                                                                       (58) 

6

,

106

)

45

,

141

1

10

6

,

4

552

1

(

1

4

К

 Вт/м

2

∙К 

Поверхность теплообмена: 

ср

t

K

Q

F

                                                                                                      (59) 

45

,

1

200

6

,

106

58

,

9780

F

м

Принимаем  теплообменник  с  близкой  поверхностью  теплообмена: 

F  =  2м

2

,  одноходовой  с  диаметром  кожуха  D  =  159  мм  и  n  =  19  трубками 

20×2  длиной  l  =1 м [21].                      

Подбор емкости для хранения битума 

Подбор емкости осуществляется по рабочему объему.  

Емкость  предназначена для приема битума объемным расходом  

1

M

G

,                                                                                                                (60) 

где ρ

1

 = 1170 кг/м

3

 – плотность битума при  200 

0

С  

88

,

3

1170

7

,

4603

G

м

3

/ч 

 Время пребывания в емкости 24ч , тогда необходимый объём емкости 

,

24

G

V

                                                                                                     (61) 

93

24

88

,

3

V

м

3

 

Принимаем к установке емкость объемом 100 м

 

Потери тепла в емкости: 

,

)

(

.

s

t

t

Q

ср

ок

б

c

n

                                                                                             (62) 

где 

с

- теплопроводность изоляции (совелит), Вт/м*К [21]. 

t

б,

  t

ок.ср.

  -требуемая  температура  битума  в  емкости  и  температура 

окружающей среды (минимальная температура, октябрь) ,  

s - толщина изоляции, мм. 

02

,

0

))

10

(

200

(

098

,

0

n

Q

1029

 

Список использованных источников 

1. 

Грудников  И.Б.  Производство  нефтяных  битумов.  –  М.:  Химия, 

1983.  – 234с. 

2. 

Гуреев А.А., Чернышова Е.А., Коновалов А.А., Кожевникова Ю.В. 

Производство нефтяных битумов. –М. Изд. Нефть и газ,2007 –102с. 

3. 

.Сергиенко,  С.Р.  Высокомолекулярные  соединения  нефти  /  С.Р. 

Сергиенко. – М.: Химия, 1964. – 535 с. 

4. 

.Пажитова,  Н.П. Исследование  свойств  битумов,  применяемых  в 

дорожном  строительств  /  Н.П.  Пажитова,  Т.В.  Потапова.  –  М.:  Труды 

СоюзДорНИИ, 1970. 

5. 

Гун Р.Б. Нефтяные битумы. - М.: Химия, 1989. - 432с.  

6. 

.Розенталь, Д.А.. Битумы. Получение и способы модификации / Д.А. 

Розенталь. – Л.: ЛТИ, 1979. – 80 с.  

7. 

.Рудин,  М.Г.  Карманный  справочник  нефтепереработчика  / 

М.Г.Рудин, В.Е. Сомов. – ОАО «ЦНИИТЭнефтехим». М. 2004. – С.213-214. 

Альбом  технологических  схем  процессов  переработки  нефти  и 

газа/Под ред. Б.И. Бондаренко.– М.: Химия, 1983.– 128 с. 

Танатаров  М.А.,  Ахметшина  М.Н.,  Фасхутдинов  Р.А.  и  др. 

Технологические  расчеты  установок  переработки  нефти:  учеб.  пособие  для 

вузов. – М.: Химия, 1987. – 352 с. 

10  Кузнецов  А.А.,  Кагерманов  С.М.  и  др.  Расчеты  процессов  и 

аппаратов  нефтеперерабатывающей  промышленности.  –  Л.:  Химия,  1974.  – 

343 с. 

11  Дубовкин  Н.Ф.  Справочник  по  теплофизическим  свойствам 

углеводородных  топлив  и  их  продуктов  сгорания.  –  М.-Л.:  Госэнергоиздат, 

1962. –  288  с. 

12  Лащинский  А.А.,  Толчинский  А.Р.  Основы  конструирования  и 

расчета  химической  аппаратуры:  Справочник.  3-е  изд.,  стереотипное.  –  М.: 

ООО ИД «Альянс», 2008. – 752 с. 

13  Михалев  М.Ф.,  Третьяков  Н.П.,  Мильченков  А.И.,  Зобнин  В.В. 

Расчет  и  конструирование  машин  и  аппратов  химических  производств: 

Примеры  и  задачи:  Учеб.  Пособие  для  студентов  вузов/Под  общ.  ред. 

Михалева М.Ф.- Л.: Машиностроение, Ленингр. Отд-ние, 1984. – 301 с. 

14  Лащинский 

А.А.  Конструирование  сварных  химических 

аппаратов: Справочник. – Л.: Машиностроение. Ленингр. Отд-ние, 1981. – 382 

с., ил 

15  АТК  24.200.04-90  Опоры  цилиндрические  и  конические 

вертикальных аппаратов. 

16  Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов СНиП 2.04.14-

88 

17  Примеры и задачи по курсу ПиАХТ Павлов К.Ф., Романков П.Г., 

Носков А.А, 1987г.  

18  Цетробежные 

насосы. 

Каталог-справочник. 

М.: 

ЦИНТИХИМНЕФТЕМАШ. 1970. 63 с. 

19  Основные процессы и аппараты химической технологии: Пособие 

по проектированию/ Под ред. Дытнерского Ю.И., 2-е изд., перераб. и доп. М.: 

Химия, 1991. – 496 с. 

20  ГОСТ 22245-90. Битумы нефтяные дорожные вязкие 

21   Справочник  по  строительному  материаловедению,  2010  Леонид 

Дворкин, Олег Дворкин. 

22  СН  2.2.4/2.1.8.562–96.  Шум  на  рабочих  местах,  в  помещениях 

жилых, общественных зданий и на территории застройки.  

23   ГОСТ  12.1.012–90    ССБТ.  Вибрационная  болезнь.  Общие 

требования. 

24  . СНиП 23−05−95. Естественное и искусственное освещение.  

25  ГН  2.2.5.1313–03.  Предельно  допустимые    концентрации  (ПДК) 

вредных  веществ  в  воздухе  рабочей  зоны.  Гигиенические  нормативы. 

Минздрав России, 1998. 

26   ГОСТ 12.4.011–89  ССБТ. Средства защиты работающих. Общие 

требования и классификация 

27   СанПиН 2.2.4.548–96. Гигиенические требования к микроклимату 

производственных помещений. – М.: Минздрав России, 1997 

28  СН  2.2.4/2.1.8.566.    Производственная    вибрация,    вибрация    в 

помещениях жилых  и  общественных  зданий. – М.:  Минздрав России, 1997 

29  ГОСТ  12.1.019  (с  изм.  №1)  ССБТ.  Электробезопасность.  Общие 

требования и номенклатура видов защиты.

 

30  ГОСТ  12.0.003-09*ССБТ  Опасные  и  вредные  производственные 

факторы. Классификация. 

31  Румянцев Г.И. «Общая гигиена»; М.: 1985г. 

32   Технологический регламент установки переработки нефти УПН-

100. Анжерская нефтегазовая компания – 2010. – 23 

33  СН  2.2.4/2.1.5626-96  Производственная  вибрация,  вибрация  в 

помещениях жилых и общественных зданий. – М.: Минздрав России, 1997.-15 

с. 

34  ГОСТ 53768-2010 Провода и кабели для электрических установок 

с номинальным напряжением до 450/750 В включительно. 

35  СНиП 

41-03-2003.  Тепловая  изоляция  трубопроводов  и 

оборудования. 

36  ГОСТ 

12.1.018-93 

Правилам 

защиты 

от 

статического 

электричества 

в 

производствах 

химической, 

нефтехимической 

и 

нефтеперерабатывающей  промышленности"  из-за  возможного  образования 

статического электричества 

37  .  Фадеев  Н.П.  Методические  указания  по  разделу  «Безопасность 

жизнедеятельности»  в  дипломных  проектах  и  работах.  –  Новомосковск.: 

РХТУ,   

38  1994. 34с. 

39  ВСН-3-86/Минхимпром, 

«Рекомендации 

по 

установке 

технологического  оборудования  на  открытых  площадках  в  химической 

промышленности». 

 

 

 

 

 

 

 

содержание      ..     1      2      3