содержание   ..  1  2  3  4  5  6  7  8   ..

6. 

ОЧИСТНЫЕ СООРУЖЕНИЯ КАНАЛИЗАЦИОННЫХ СЕТЕЙ

ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ

6.1. Степень очистки сточных вод необходимо определять в зависимости от местных условий и с учетом возможного использования очищенных сточ­ных вод и поверхностного стока для производствен­ных или сельскохозяйственных нужд.

Степень очистки сточных вод, сбрасываемых в водные объекты, должна отвечать требованиям „Правил охраны поверхностных вод от загрязнения сточными водами", утвержденных Минводхозом СССР, Минздравом СССР и Минрыбхозом СССР, и „Правил санитарной охраны прибрежных вод мо­рей", утвержденных Минздравом СССР и согласо­ванных Госстроем СССР, повторно используемых — санитарно-гигиеническим, а также технологическим требованиям потребителя.

Необходимо выявлять также возможность ис­пользования обезвреженных осадков сточных вод для удобрения и других целей.

Степень смешения и разбавления сточных вод с водой водного объекта следует определять согласно „Методическим указаниям по применению правил охраны поверхностных вод от загрязнения сточными водами".

6.2. Допустимые концентрации основных загряз­няющих веществ в смеси бытовых и производственных сточных вод при поступлении на сооружения биологической очистки (в среднесуточной пробела также степень их удаления а процессе очистки сле­дует принимать согласно „Правилам приема производственных сточных вод в системы канализации населенных пунктов", утвержденным Минжилкомхозом РСФСР и согласованным ГСЭУ Минздрава СССР, Минрыбхозом СССР, Минводхозом СССР и Госстроем СССР.

Примечания: 1. При невозможности обеспечить предельно допустимую концентрацию (ПДК) загрязняющих веществ в воде водного объекта с учетом эффекта очистки и степени разбавления их водой водного объекта концент­рацию этих веществ, поступающих не очистные сооружения. надлежит снижать за счет устройства локальных очистных сооружений.

2. Содержание биогенных элементов ив должно быть менее 5 мг/п азота N и 1 мг/л фосфора Р на каждые 100 мг/л БПК_полн.

6.3. Среднюю скорость окисления многокомпо­нентных смесей следует принимать по эксперимен­тальным данным; при отсутствии их допускается принимать скорость окисления как средневзвешен­ную величину скоростей окисления веществ, входя­щих в многокомпонентную смесь.

6.4. Количество загрязняющих воду веществ на одного жителя для определения их концентрации в бытовых сточных водах необходимо принимать по табл. 25. Концентрацию загрязняющих веществ над­лежит определять исходя из удельного водоотводения на одного жителя.

Таблица 25

Примечания: 1. Количество загрязняющих веществ от населения, проживающего в неканализованных районах, надлежит учитывать в размере 33% от указанных в табл. 25.

2. При сбросе бытовых сточных вод промышленных предприятий в канализацию населенного пункта количество загрязняющих веществ от эксплуатационного персонала дополнительно не учитывается.

6.5. В составе и концентрации загрязняющих ве­ществ в сточных водах необходимо учитывать их содержание в исходной водопроводной воде, а также загрязняющие вещества от сооружений по обработ­ке осадков сточных вод, от промывных вод соору­жений глубокой очистки и т.п.

6.6. Расчет сооружений для очистки производ­ственных сточных вод и обработки их осадков сле­дует выполнять на основании настоящих норм, норм строительного проектирования предприятий, зданий и сооружений соответствующих отраслей промышленности, данных научно-исследовательских институтов и опыта эксплуатации действующих со­оружений.

6.7. Расчетные расходы сточных вод необходимо определять по суммарному графику притока как при подаче их насосами, так и при самотечном по­ступлении на очистные сооружения.

6.8. Расчет сооружений биологической очистки сточных вод надлежит производить на сумму органических загрязнений, выраженных БПК_полн (для бытовых сточных вод величину БПК_полн надлежит принимать равной БПК₂₀).

6.9. При совместной биологической очистке произ­водственных и бытовых сточных вод допускается предусматривать как совместную, так и раздельную их механическую очистку.

Для взрывоопасных производственных сточных вод, а также при необходимости химической или физико-химической очистки производственных сточных вод и при различных методах обработки осадков производственных и бытовых сточных вод надлежит применять раздельную механическую очистку.

6.10. Состав сооружений следует выбирать в за­висимости от характеристики и количества сточ­ных вод, поступающих на очистку, требуемой сте­пени их очистки, метода обработки осадка и мест­ных условий.

6.11. Площадку очистных сооружений сточных вод надлежит располагать, как правило, с подвет­ренной стороны для господствующих ветров тепло­го периода года по отношению к жилой застройке и ниже населенного пункта по течению водотока.

6.12. Компоновка сооружений на площадке долж­на обеспечивать:

рациональное использование территории с учетом перспективного расширения сооружений и возмож­ность строительства по очередям;

блокирование сооружений и зданий различного назначения и минимальную протяженность внутри-площадочных коммуникаций;

самотечное прохождение основного потока сточ­ных вод через сооружения с учетом всех потерь напора и с использованием уклона местности.

6.13. В составе очистных сооружении следует предусматривать:

устройства для равномерного распределения сточных вод и осадка между отдельными элементами сооружений, а также для отключения сооружений, каналов и трубопроводов на ремонт, для опорожне­ния и промывки;

устройства для измерения расходов сточных вод и осадка;

аппаратуру и лабораторное оборудование для контроля качества поступающих и очищенных сточных вод.

6.14. Каналы очистных сооружений канализации и лотки сооружений следует рассчитывать на макси­мальный секундный расход сточных вод с коэффи­циентом 1,4.

6.15. Состав и площади вспомогательных и лабо­раторных помещений необходимо принимать по табл. 26.

Состав и площади помещений гардеробных, ду­шевых, санузлов и др. надлежит принимать согласно СНиП II-92-76 в зависимости от численности обслуживающего персонала и группы санитарной характеристики производственных процессов, при­нимаемой по табл. 65.

Таблица 26

Примечания: 1. Вспомогательные помещения над­лежит размещать в одном здании.

2. Размещение лаборатории в здании насосной и воздухо­дувной станций допускается при условии принятия мер, исключающих передачу вибрации от оборудования на стены здания.

3. Для станций производительностью менее 1,4 тыс. м³/сут состав и площадь помещений устанавливаются в зависимости от местных условий.

СООРУЖЕНИЯ ДЛЯ МЕХАНИЧЕСКОЙ ОЧИСТКИ СТОЧНЫХ ВОД

Решетки

6.16. В составе очистных сооружений следует предусматривать решетки с прозорами не более 16 мм, со стержнями прямоугольной формы или решетки-дробилки.

Примечание. Решетки допускается не предусматри­вать в случае подачи сточных вод на очистные сооружения насосами при установке перед насосами решеток с прозорами не более 16 мм или решеток-дробилок, при этом:

длина напорного трубопровода не должна превышать 500 м;

в насосных станциях предусматривается вывоз задер­жанных на решетках отбросов.

6.17. Число решеток и решеток-дробилок, скорости протекания жидкости в прозорах, нормы съема отбросов, расстояние между устанавливаемым обо­рудованием и т. д. следует определять согласно пп. 5.12—5.16.

6.18. Механизированная очистка решеток от отбросов и транспортирование их к дробилкам должны быть предусмотрены при количестве отбросов 0,1 м³/сут и более. При меньшем количестве отбросов допускается установка решеток с ручной очисткой.

6.19. При обосновании отбросы с решеток допускается собирать в контейнеры с герметически за­крывающимися крышками и вывозить в места обработки твердых бытовых и промышленных отходов.

6.20. Дробленые отбросы рекомендуется направ­лять для совместной переработки с осадками очистных сооружений.

6.21. Решетки-дробилки допускается устанавли­вать в каналах без зданий.

6.22. В здании решеток необходимо предусмат­ривать мероприятия, предотвращающие поступление холодного воздуха в помещение через подводящие и отводящие каналы.

6.23. Поп здания решеток надлежит располагать выше расчетного уровня сточной воды в канале не менее чем на 0,5 м.

6.24. Потери напора в решетках следует прини­мать в 3 раза большими, чем для чистых решеток.

6.25. Для монтажа и ремонта решеток, дробилок и другого оборудования необходимо предусматривать установку подъемно-транспортного обору­дования согласно СНиП 2.04.02-84.

Для перемещения контейнеров подъемно-транспортное оборудование должно быть с электроприводом.

Песколовки

6.26. Песколовки необходимо предусматривать при производительности очистных сооружении свыше 100 м³/сут. Число песколовок или отделений песколовок надлежит принимать не менее двух, причем все песколовки или отделения должны быть рабочими.

Тип песколовки (горизонтальная, тангенциаль­ная, аэрируемая) необходимо выбирать с учетом производительности очистных сооружении, схемы очистки сточных вод и обработки их осадков, характеристики взвешенных веществ, компоновочных решений и т. п.

6.27. При расчете горизонтальных и аэрируемых песколовок следуют определять их длину L_s, м, по формуле

 (17)

где K_s — коэффициент, принимаемый по табл. 27;

H_s — расчетная глубина песколовки, м, прини­маемая для аэрируемых песколовок равной половине общей глубины;

v_s — скорость движения сточных вод, м/с, принимаемая по табл. 28;

u₀ — гидравлическая крупность песка, мм/с, принимаемая в зависимости от требуе­мого диаметра задерживаемых частиц песка.

Таблица 27

Таблица 28

6.28. При проектировании песколовок следует принимать общие расчетные параметры для песко­ловок различных типов по табл. 28:

а) для горизонтальных песколовок — продолжи­тельность протекания сточных вод при максималь­ном притоке не менее 30 с;

б) для аэрируемых песколовок:

установку аэраторов из дырчатых труб — на глубину 0,7 H_s вдоль одной из продольных стен над лотком для сбора песка;

интенсивность аэрациии — 3—5 м³/(м² × ч);

поперечный уклон дна к песковому лотку — 0,2—0,4;

впуск воды — совпадающий с направлением вращения воды в песколовке, выпуск — затоп­ленный;

отношение ширины к глубине отделения — В:Н = 1:1,5;

в) для тангенциальных песколовок:

нагрузку — 110 м³/(м² × ч) при максимальном притоке;

впуск воды — по касательной на всей расчет­ной глубине;

глубину — равную половине диаметра;

диаметр — не более 6 м.

6.29. Удаление задержанного песка из песколо­вок всех типов следует предусматривать:

вручную — при объеме его до 0,1 м³/сут;

механическим или гидромеханическим способом с транспортированием песка к приямку и последую­щим отводом за пределы песколовок гидроэлева­торами, песковыми насосами и другими способа­ми — при объеме его свыше 0,1 м³/сут.

6.30. Расход производственной воды q_h, л/с, при гидромеханическом удалении песка (гидросмы­вом с помощью трубопровода со спрысками, укла­дываемого в песковый лоток) необходимо опреде­лять по формуле

 (18)

где v_h — восходящая скорость смывной воды в лотке, принимаемая равной 0,0065 м/с;

l_sc — длина пескового лотка, равная длине песколовки за вычетом длины пескового приямка, м;

b_sc — ширина пескового лотка, равная 0,5 м.

6.31. Количество песка, задерживаемого в песко­ловках, для бытовых сточных вод надлежит прини­мать 0,02 л/(чел×сут), влажность песка 60%, объем­ный вес 1,5 т/м³.

6.32. Объем пескового приемка следует прини­мать не более двухсуточного объема выпадающего песка, угол наклона стенок приямка к горизонту — не менее 60°.

6.33. Для подсушивания песка, поступающего из песколовок, необходимо предусматривать площадки с ограждающими валиками высотой 1—2 м. Нагруз­ку на площадку надлежит предусматривать не более 3 м³/м² в год при условии периодического вывоза подсушенного песка в течение года. Допускается применять накопители со слоем напуска песка до 3 м в год. Удаляемую с песковых площадок воду необходимо направлять в начало очистных сооружений.

Для съезда автотранспорта на песковые площад­ки надлежит устраивать пандус уклоном 0,12—0,2.

6.34. Для отмывки и обезвоживания песка допус­кается предусматривать устройство бункеров, при­способленных для последующей погрузки песка в мобильный транспорт. Вместимость бункеров должна рассчитываться на 1,5 — 5-суточное хранение песка. Для повышения эффективности отмывки песка следует применять бункера в сочетании с напорными гидроциклонами диаметром 300 мм и напором пульпы перед гидроциклоном 0,2 МПа (2 кгс/см²). Дренажная вода из песковых бункеров должна возвращаться в канал перед песколовками.

В зависимости от климатических условий бункер следует размещать в отапливаемом здании или предусматривать его обогрев.

6.35. Для поддержания в горизонтальных песко­ловках постоянной скорости движения сточных вод на выходе из песколовки надлежит предусматривать водослив с широким порогом.

Усреднители

6.36. При необходимости усреднения состава и расхода производственных сточных вод надлежит предусматривать усреднители.

6.37. Тип усреднителя (барботажный, с механическим перемешиванием, многоканальный) следует выбирать с учетом характера колебаний концентрации загрязняющих веществ (циклические, произвольные колебания и залповые сбросы), а также вида и количества взвешенных веществ.

6.38. Число секции усреднителей необходимо принимать не менее двух, причем обе рабочие.

При наличии в сточных водах взвешенных веществ следует предусматривать мероприятия по предотвращению осаждения их в усреднителе.

6.39. В усреднителях с барботированием или ме­ханическим перемешиванием при наличии в стоках легколетучих ядовитых веществ следует предусматривать перекрытие и вентиляционную систему.

6.40. Усреднитель барботажного типа необходимо применять для усреднения состава сточных вод с содержанием взвешенных веществ до 500 мг/п гидравлической крупностью до 10 мм/с при любом режиме их поступления.

6.41. Объем усреднителя W_z, м³, при залповом сбросе следует рассчитывать по формулам:

 при K_av до 5; (19)

 при K_av = 5 и более, (20)

где q_w — расход сточных вод, м /ч;

t_z — длительность залпового сброса, ч;

K_av — требуемый коэффициент усреднения, равный:

(21)

здесь С_max — концентрация загрязнений в залповом сбросе;

С_mid — средняя концентрация загрязнений в сточных водах;

С_adm — концентрация, допустимая по усло­виям работы последующих соору­жений.

6.42. Объем усреднителя W_cir, м³, при циклических колебаниях надлежит рассчитывать по форму­лам:

 при K_av до 5; (22)

 при K_av = 5 и более, (23)

где t_cir — период цикла колебаний, ч;

K_av — коэффициент усреднения, опреде­ляемый по формуле (21).

6.43. При произвольных колебаниях объем усред­нителя W_es, м³, следует определять пошаговым расчетом (методом последовательного приближе­ния) по формуле

(24)

где Dt_st — временной шаг расчета, принимаемый не более 1 ч;

DС_ex — приращение концентрации на выходе усреднителя за текущий шаг расчета (может быть как положительным, так и отрицательным), г/м³ .

Расчет следует начинать с неблагоприятных участков графика почасовых колебаний.

Если получающийся в результате расчета ряд С_ex не удовлетворяет технологическим требова­ниям (например, по максимальной величине С_ex), расчет следует повторить при увеличенном W_es. Начальную величину W_es необходимо назначать ориентировочно исходя из оценки общего харак­тера колебаний С_ex. График колебаний на входе в усреднитель C_en должен приниматься фактический (по данному производству или аналогу) или по технологическому заданию.

6.44. Распределение сточных вод по площади усреднителя барботажного типа должно быть мак­симально равномерным с использованием системы каналов и подающих лотков с придонными отверстиями или треугольными водосливами при скорости течения в лотке не менее 0,4 м/с.

6.45. Барботирование следует осуществлять через перфорированные трубы, укладываемые строго го­ризонтально вдоль резервуара. При пристенном расположении барботеров расстояние от них до противоположной стены следует принимать 1—1,5h, между барботерами — 2—3h, при промежуточном расположении расстояние барботеров от стены 1—1,5h, где h — глубина погружения барботера. При переменной глубине воды в усреднителе h следует принимать при максимальном уровне.

6.46. При расчете необходимо принимать:

интенсивность барботирования при пристенных барботерах (создающих один циркуляционный по­ток) — 6 м³/ч на 1 м, промежуточных (создающих два циркуляционных потока) — 12 м³/ч на 1 м;

интенсивность барботирования для предотвращения выпадения в осадок взвесей в пристенных барботерах — до 12 м³/ч на 1 м, в промежуточных — до 24 м³/ч на 1 м;

перепад давления в отверстиях барботера — 1—4 кПа (0,1—0,4 м вод. ст.).

6.47. Усреднитель с механическим перемешива­нием следует применять для усреднения состава сточных вод с содержанием взвешенных веществ свыше 500 мг/л при любом режиме их поступления. Подача осуществляется периферийным желобом равномерно по периметру усреднителя.

6.48. Объем усреднителн с механическим пере­мешиванием должен рассчитываться аналогично объему усреднителя барботажного типа.

6.49. Многоканальные усреднители с заданным распределением сточных вод по каналам надлежит применять для выравнивания залповых сбросов сточных вод с содержанием взвешенных веществ гидравлической крупностью до 5 мм/с при концен­трации до 500 мг/л.

6.50. Объем W_av, м³, многоканальных усредни­телей при залповых сбросах высококонцентрированных сточных вод следует рассчитывать по формуле

(25)

где q_w — расход сточных вод, м³/ч;

t_z — длительность залпового сброса, ч;

K_av — коэффициент усреднения.

6.51. Для снижения расчетных расходов сточных вод. поступающих на очистные сооружения, до­пускается устройство регулирующих резервуаров.

6.52. Регулирующие резервуары надлежит раз­мещать после решеток и песколовок с подачей в них сточных вод через разделительную камеру, отделя­ющую расход, превышающий усредненный.

6.53. Конструкцию регулирующих резервуаров следует принимать аналогичной первичным отстой­никам с соответствующими устройствами для удаления осадка и перекачкой осветленной воды на последующие сооружения для ее очистки в часы минимального притока.

6.54. Оптимальную величину зарегулированного расчетного расхода следует определять технико-экономическим расчетом, подбирая последователь­но ряд значений коэффициентов неравномерности после регулирования К_reg, объемов регулирующего резервуара и объемов сооружений для очистки сточных вод и вспомогательных сооружений (воз­духодувной и насосных станций и т. д.).

6.55. Подбор значений коэффициентов неравно­мерности после регулирования К_reg объемов регулирующего резервуара W_reg следует выполнять по соотношениям:

(26)

 (27)

где К_gen — общий коэффициент неравномерности поступления сточных вод;

q_mid — среднечасовой расход сточных вод.

Зависимость между g_reg и t_reg допускается при­нимать по табл. 29.

Таблица 29

6.56. При необходимости усреднения расхода и концентрации сточных вод объем усреднителя и концентрацию загрязняющих веществ необходимо определять пошаговым расчетом.

Приращения объема водной массы DW, м³, и концентрации DС, г/м³, на текущем шаге расчета следует определять по формулам:

 (28)

 (29)

где q_en, q_ex, — расходы сточных вод и концентрации загрязняющих

C_en, C_ex веществ на предыдущем шаге расчета;

W_av — объем усреднителя в момент расчета, м³.

Отстойники

6.57. Тип отстойника (вертикальный, радиаль­ный. с вращающимся сборно-распределительным устройством, горизонтальный, двухъярусный и др.) необходимо выбирать с учетом принятой технологи­ческой схемы очистки сточных вод и обработки их осадка, производительности сооружений, очеред­ности строительства, числа эксплуатируемых еди­ниц, конфигурации и рельефа площадки, геологических условий, уровня грунтовых вод и т. п.

6.58. Число отстойников следует принимать: пер­вичных — не менее двух, вторичных — не менее трех при условии, что все отстойники являются рабочими. При минимальном числе их расчетный объем необходимо увеличивать в 1,2—1,3 раза.

6.59. Расчет отстойников, кроме вторичных после биологической очистки, надлежит производить по кинетике выпадения взвешенных веществ с учетом необходимого эффекта осветления.

Желоба двухъярусных отстойников следует рас­считывать из условия продолжительности отстаива­ния 1,5 ч.

Расчет вторичных отстойников надлежит произ­водить согласно пп. 6.160—6.163.

6.60. Расчетное значение гидравлической круп­ности u₀, мм/с, необходимо определять по кривым кинетики отстаивания Э = f(t), получаемым экс­периментально, с приведением полученной в лабораторных условиях величины к высоте слоя, равной глубине проточной части отстойника, по формуле

 (30)

где H_set — глубина проточной части в отстойни­ке, м;

K_set — коэффициент использования объема проточной части отстойника;

t_set — продолжительность отстаивания, с, соответствующая заданному эффекту очи­стки и полученная в лабораторном цилиндре в слое h₁; для городских сточных вод данную величину допускается принимать по табл. 30;

n₂ — показатель степени, зависящий от агло­мерации взвеси в процессе осаждения; для городских сточных вод следует определять по черт. 2.

Примечания: 1. Расчет отстойников для сточных вод, содержащих загрязняющие вещества легче воды (нефтепродукты, масла, жиры и т. п.), следует выполнять с учетом гидравлической крупности всплывающих частиц.

2. При наличии в воде частиц тяжелей и легче воды за расчетную надлежит принимать меньшую гидравлическую крупность.

3. В случае, когда температура сточной воды в производственных условиях отличается от температуры воды, при которой определялась кинетика отстаивания, необ­ходимо вводить поправку

 (31)

где m_lab , — вязкость воды при соответствующих температурах в

m_pr лабораторных и производственных условиях;

u₀ — гидравлическая крупность частиц, полученная по формуле (30), мм/с.

Таблица 30

Черт. 2. Зависимость показателя степени n₂ от исходной концентрации взвешенных веществ в городских сточных водах при эффекте отстаивания

1 — Э = 50 %; 2 — Э = 60 %; 3 — Э = 70 %

6.61. Основные расчетные параметры отстойни­ков надлежит определять по табл. 31.

Таблица 31

Примечания: 1. Коэффициент К_set определяет гидравлическую эффективность отстойника и зависит от конструкции водораспределительных и водосборных устройств; указывается организацией-разработчиком.

2. Величину турбулентной составляющей v_tb, мм/с, в зависимости от скорости рабочего потока v_w, мм/с, надлежит опреде­лять по табл. 32.

Таблица 32

6.62. Производительность одного отстойника q_set, м³/ч, следует определять исходя из заданных гео­метрических размеров сооружения и требуемого эффекта осветления сточных вод по формулам:

а) для горизонтальных отстойников

 (32)

б) для отстойников радиальных, вертикальных и с вращающимся сборно-распределительным устрой­ством

 (33)

в) для отстойников с нисходяще-восходящим потоком

 (34)

г) для отстойников с тонкослойными блоками при перекрестной схеме работы

(35)

д) то же, при противоточной схеме

 (36)

где К_set — коэффициент использования объема, при­нимаемый по табл. 31;

L_set — длина секции, отделения, м;

L_bl — длина тонкослойного блока (модуля), м;

B_set — ширина секции, отделения, м;

B_bl — ширина тонкослойного блока, м;

D_set — диаметр отстойника, м;

d_en —диаметр впускного устройства, м;

u₀ — гидравлическая крупность задержива­емых частиц, мм/с, определяемая по формуле (30);

v_tb — турбулентная составляющая, мм/с, при­нимаемая по табл. 32 в зависимости от скорости потока в отстойнике v_w, мм/с;

H_bl — высота тонкослойного блока, м;

h_ti — высота яруса тонкослойного блока (мо­дуля), м;

K_dis — коэффициент сноса выделенных частиц, принимаемый при плоских пластинах равным 1,2, при рифленых пласти­нах — 1.

6.63. Основные конструктивные параметры сле­дует принимать:

а) для горизонтальных и радиальных отстойни­ков:

впуск исходной воды и сбор осветленной — равно­мерными по ширине (периметру) впускного и сбор­ного устройств отстойника;

высоту нейтрального слоя для первичных от­стойников — на 0,3 м выше днища (на выходе из отстойника), для вторичных — 0,3 м и глубину слоя ила 0,3—0,5 м;

угол наклона стенок илового приямка — 50—55°;

б) для вертикальных отстойников:

длину центральной трубы — равной глубине зоны отстаивания;

скорость движения рабочего потока в централь­ной трубе — не более 30 мм/с;

диаметр раструба — 1,35 диаметра трубы;

диаметр отражательного щита — 1,3 диаметра раструба;

угол конусности отражательного щита — 146°;

скорость рабочего потока между раструбом и отражательным щитом — не более 20 мм/с для пер­вичных отстойников и не более 15 мм/с для вто­ричных;

высоту нейтрального слоя между низом отража­тельного щита и уровнем осадка — 0,3 м;

угол наклона конического днища — 50—60°;

в) для отстойников с нисходяще-восходящим потоком:

площадь зоны нисходящего потока — равной площади зоны восходящего;

высоту перегородки, разделяющей зоны, — равной 2/3 H_set;

уровень верхней кромки перегородки — выше уровня воды на 0,3 м, но не выше стенки отстой­ника;

распределительный лоток переменного сечения — внутри разделительной перегородки. Началь­ное сечение лотка следует рассчитывать на про­пуск расчетного расхода со скоростью не менее 0,5 м/с, в конечном сечении скорость — не менее 0,1 м/с.

Для равномерного распределения воды кромку водослива распределительного лотка следует вы­полнять в виде треугольных водосливов через 0,5 м;

г) для отстойников с тонкослойными блоками — угол наклона пластин от 45 до 60°.

6.64. Для повышения степени очистки или для обеспечения возможности увеличения производи­тельности эксплуатируемых станций существующие отстойники {горизонтальные, радиальные, вертикальные) могут быть дополнены блоками из тонко­слойных элементов. В этом случае блоки необходи­мо располагать на выходе воды из отстойника перед водосборным лотком.

6.65. Количество осадка Q_mud, м³/ч, выделяе­мого при отстаивании, надлежит определять ис­ходя из концентрации взвешенных веществ в поступающей воде C_en и концентрации взвешенных веществ в осветленной воде C_ex:

(37)

где q_w — расход сточных вод, м³/ч;

r_mud — влажность осадка, %;

g_mud — плотность осадка, г/см³.

6.66. Исходя из объема образующегося осадка и вместимости зоны накопления его в отстойнике следует определять интервал времени между вы­грузками осадка. При удалении осадка под гидро­статическим давлением вместимость приямка пер­вичных отстойников и вторичных отстойников после биофильтров надлежит предусматривать рав­ной объему осадка, выделенного за период не более 2 сут, вместимость приямка вторичных отстой­ников после аэротенков — не более двухчасового пребывания осадка.

При механизированном удалении осадка вмести­мость зоны накопления его в первичных отстойни­ках надлежит принимать по количеству выпавшего осадка за период не более 8 ч.

6.67. Перемещение выпавшего осадка к при­ямкам надлежит предусматривать механическим способом или созданием соответствующего наклона стенок (не менее 50°).

6.68. Удаление осадка из приямка отстойника надлежит предусматривать самотеком, под гидростатическим давлением, насосами, предназначенны­ми для перекачки жидкости с большим содержанием взвешенных веществ, гидроэлеваторами, эрлифтами, ковшовыми элеваторами, грейфером и т. д.

Гидростатическое давление при удалении осадка из отстойников бытовых сточных вод необходимо принимать, не менее, кПа (м вод. ст.): первичных — 15(1,5), вторичных — 12(1,2) после биофильтров и 9 (0,9) — после аэротенков.

Для вторичных отстойников рекомендуется пред­усматривать возможность изменения высоты гидро­статического напора.

Диаметр труб для удаления осадка необходимо принимать не менее 200 мм.

6.69. Для удержания всплывших загрязняющих веществ перед водосборным устройством следует предусматривать полупогруженные перегородки и удаление накопленных на поверхности воды ве­ществ.

Глубина погружения перегородки под уровень воды должна быть не менее 0,3 м.

Высоту борта отстойника над поверхностью воды надлежит принимать 0,3 м.

6.70. Водоприемные лотки должны быть обору­дованы водосливами с тонкой стенкой. Крепление водослива к лотку должно обеспечивать возможность его регулирования по высоте. Водосливная кромка может быть прямой или с треугольными вырезами. Нагрузка на 1 м водослива не должна превышать 10 л/с.

Двухъярусные отстойники

и осветлители-перегниватели

6.71. Двухъярусные отстойники надлежит преду­сматривать одинарные или спаренные. В спаренных отстойниках следует обеспечивать возможность из­менения направления движения сточных вод в осадочных желобах.

6.72. Двухъярусные отстойники надлежит проектировать согласно пп. 6.57—6.59, 6.65—6.70. При этом следует принимать:

свободную поверхность водного зеркала для всплывания осадка — не менее 20 % площади от­стойника в плане;

расстояние между стенками соседних осадочных желобов — не менее 0,5 м;

наклон стенок осадочного желоба к горизонту — не менее 50°; стенки должны перекрывать одна другую не менее чем на 0,15 м;

глубину осадочного желоба — 1,2—2,5 м, ширину щели осадочного желоба — 0,15 м;

высоту нейтрального слоя от щели желоба до уровня осадка в септической камере — 0,5 м;

уклон конического днища септической камеры — не менее 30°;

влажность удаляемого осадка — 90 %;

распад беззольного вещества осадка — 40 %;

эффективность задержания взвешенных ве­ществ — 40—50 %.

6.73. Вместимость септической камеры двухъ­ярусных отстойников надлежит определять по табл. 33.

Таблица 33

Примечания: 1. Вместимость септической камеры двухъярусных отстойников должна быть увеличена на 70 % при подаче в нее ила из аэротенков на полную очистку и высоконагружаемых биофильтров и на 30 % при подаче ила из отстойников после капельных биофильтров и аэротенков на неполую очистку. Впуск ила должен производиться на глубине 0,5 м ниже щели желобов.

2. Вместимость септической камеры двухъярусных от­стойников для осветления сточной воды при подача ее на по­ля фильтрации допускается уменьшать не более чем на 20 %.

6.74. При среднегодовой температуре воздуха до 3,5°С двухъярусные отстойники с пропускной способностью до 500 м³/сут должны быть размеще­ны в отапливаемых помещениях, при среднегодовой температуре воздуха от 3,5 до 6 °С и пропускной способности до 100 м³/сут — в неотапливаемых по­мещениях.

6.75. Осветлители-перегниватели следует проек­тировать в виде комбинированного сооружения, состоящего из осветлителя с естественной аэрацией, концентрически располагаемого внутри перегнивателя.

6.76. Осветлители следует проектировать в виде вертикальных отстойников с внутренней камерой флокуляции, с естественной аэрацией за счет раз­ности уровней воды в распределительной чаше и осветлителе.

При проектировании осветлителей необходимо принимать:

диаметр осветлителя — не более 9 м;

разность уровней воды в распределительной чаше и осветлителе — 0,6 м без учета потерь напора в коммуникациях;

вместимость камеры флокуляции — на пребыва­ние в ней сточных вод не более 20 мин;

глубину камеры флокуляции — 4—5 м;

скорость движения воды в зоне отстаивания — 0,8—1,5 мм/с, в центральной трубе — 0,5—0,7 м/с;

диаметр нижнего сечения камеры флокуляции — исходя из средней скорости 8—10 мм/с;

расстояние между нижним краем камеры флокуляции и поверхностью осадка в иловой части — не менее 0,6 м;

уклон днища осветлителя — не менее 50;

снижение концентрации загрязняющих веществ по взвешенным веществам — до 70 % и по БПК_полн — до 15 %.

6.77. При проектировании перегнивателей надле­жит принимать:

вместимость перегнивателя по суточной дозе за­грузки осадка — в зависимости от влажности осадка и среднезимней температуры сточных вод;

суточную дозу загрузки осадка — по табл. 34;

Таблица 34

Примечания: 1. Суточная доза загрузки указана для осадка влажностью 95 %. При влажности P_mud, отли­чающейся от 95 %, суточная доза загрузки уточняется умно­жением табличного значения на отношение

2. Суточные дозы загрузки осадка производственных сточных вод устанавливаются экспериментально.

ширину кольцевого пространства между наруж­ной поверхностью стен осветлителя и внутренней поверхностью стен перегнивателя — не менее 0,7 м;

уклон днища — не менее 30°;

разрушение корки гидромеханическим спосо­бом — путем подачи осадка d кольцевой трубопро­вод под давлением через сопла, наклоненные под углом 45° к поверхности осадка.

Септики

6.78. Септики надлежит применять для механи­ческой очистки сточных вод, поступающих на поля подземной фильтрации, в песчано-гравийные фильт­ры, фильтрующие траншеи и фильтрующие колодцы.

6.79. Полный расчетный объем септика надлежит принимать: при расходе сточных вод до 5 м³/сут — не менее 3-кратного суточного притока, при расходе свыше 5 м³/сут — не менее 2,5-кратного.

Указанные расчетные объемы септиков следует принимать исходя из условия очистки их не менее одного раза в год.

При среднезимней температуре сточных вод выше 10 °С или при норме водоотведения свыше 150 л/сут на одного жителя полный расчетный объем септика допускается уменьшать на 15—20 %.

6.80. В зависимости от расхода сточных вод сле­дует принимать: однокамерные септики — при рас­ходе сточных вод до 1 м³/сут, двухкамерные — до 10 и трехкамерные — свыше 10 м³/сут.

6.81. Объем первой камеры следует принимать: в двухкамерных септиках — 0,75, в трехкамерных — 0,5 расчетного объема. При этом объем второй и третьей камер надлежит принимать по 0,25 расчет­ного объема.

В септиках, выполняемых из бетонных колец. все камеры следует принимать равного объема. В таких септиках при производительности свыше 5 м³/сут камеры надлежит предусматривать без отделений.

6.82. При необходимости обеззараживания сточ­ных вод, выходящих из септика, следует преду­сматривать контактную камеру, размер которой в плане надлежит принимать не менее 0,75õ1 м.

6.83. Лоток подводящей трубы должен быть расположен не менее чем на 0,05 м выше расчетного уровня жидкости в септике. Необходимо преду­сматривать устройства для задержания плавающих веществ и естественную вентиляцию.

6.84. Выпуски из зданий должны присоединяться к септикам через смотровые колодцы.

Гидроциклоны

6.85. Для механической очистки сточных вод от взвешенных веществ допускается применять открытые и напорные гидроциклоны.

6.86. Открытые гидроциклоны необходимо при­менять для выделения всплывающих и оседающих грубодисперсных примесей гидравлической круп­ностью свыше 0,2 мм/с и скоагулированной взвеси.

Напорные гидроциклоны следует применять для выделения из сточных вод грубодисперсных приме­сей главным образом минерального происхождения.

Гидроциклоны могут быть использованы в про­цессах осветления сточных вод, сгущения осадков, обогащения известкового молока, отмывки песка от органических веществ, в том числе нефтепродук­тов.

При осветлении сточных вод аппараты малых раз­меров обеспечивают больший эффект очистки. При сгущении осадков минерального происхождения следует применять гидроциклоны больших диамет­ров (свыше 150 мм).

6.87. Удельную гидравлическую нагрузку q_hc, м³/(м²×ч), для открытых гидроциклонов сле­дует определять по формуле

 (38)

где u₀ — гидравлическая крупность частиц, ко­торые необходимо выделить для обес­печения требуемого эффекта, мм/с;

K_hc — коэффициент пропорциональности, за­висящий от типа гидроциклона и рав­ный для гидроциклонов:

без внутренних устройств — 0,61;

с конической диафрагмой и внутрен­ним цилиндром — 1,98;

многоярусного с центральными выпусками

(39)

здесь n_ti — число ярусов;

D_hc — диаметр гидроциклона, м;

d_en — диаметр окружности, на которой рас­полагаются раструбы выпусков, м; многоярусного с периферийным отбо­ром осветленной воды

(40)

здесь n’_ti — число пар ярусов;

d_d — диаметр отверстия средней диафрагмы пары ярусов, м.

6.88. Производительность одного аппарата Q_hc, м³/ч, следует определять по формуле

(41)

6.89. Удаление выделенного осадка из открытых гидроциклонов следует предусматривать непрерывное под гидростатическим давлением, гидроэлевато­рами или механизированными средствами.

Всплывающие примеси, масла и нефтепродукты необходимо задерживать полупогруженной перего­родкой.

6.90. Расчет напорных гидроциклонов надлежит производить исходя из крупности задерживаемых частиц d и их плотности.

Диаметр гидроциклона D’_hc следует определять по табл. 35.

6.91. Основные размеры напорного гидроциклона следует подбирать поданным заводов-изготовителей.

Давление на входе в напорный гидроциклон над лежит принимать:

0,15—0,4 МПа (1,5—4 кгс/см²) — при одноступенчатых схемах осветления и сгущения осадков и многоступенчатых установках, работающих с раз­рывом струи;

0,35—0,6 МПа (3,5—6 кгс/см²) — при много­ступенчатых схемах, работающих без разрыва струи.

Число резервных аппаратов следует принимать:

при очистке сточных вод и уплотнении осадков, твердая фаза которых не обладает абразивными свойствами, — один при числе рабочих аппаратов до 10, два — при числе до 15 и по одному на каждые десять при числе рабочих аппаратов свыше 15;

при очистке сточных вод и осадков с абразивной твердой фазой — 25 % числа рабочих аппаратов.

6.92. Производительность напорного гидроцикло­на Q’_hc, м³/ч, назначенных размеров следует рас­считывать по формуле

(42)

где g — ускорение силы тяжести, м/с²;

DP — потери давления в гидроциклоне. МПа;

d_en, d_ex — диаметры питающего и сливного патрубков, мм.

6.93. В зависимости от требуемой эффективности очистки сточных вод и степени сгущения осадков обработка в напорных гидроциклонах может осу­ществляться в одну. Две или три ступени путем последовательного соединения аппаратов с раз­рывом и без разрыва струи.

Для сокращения потерь воды с удаляемым осад ком шламовый патрубок гидроциклона первой

Таблица 35

ступени следует герметично присоединять к шла­мовому резервуару.

На первой ступени следует использовать гидро­циклоны больших размеров для задержания основ­ной массы взвешенных веществ и крупных частиц взвеси, которые могут засорить гидроциклоны малых размеров, используемые на последующих ступенях установки.

Центрифуги

6.94. Осадительные центрифуги непрерывного или периодического действия следует применить для выделения из сточных вод мелкодисперсных взвешенных веществ, когда для их выделения не могут быть применены реагенты, а также при необ­ходимости извлечения из осадка ценных продуктов и их утилизации.

Центрифуги непрерывного действия следует при­менять для очистки сточных вод с расходом до 100 м³/ч, когда требуется выделить частицы гидрав­лической крупностью 0,2 мм/с (противоточные) и 0,05 мм/с (прямоточные); центрифуги периоди­ческого действия — для очистки сточных вод, расход которых не превышает 20 м³/ч, при необхо­димости выделения частиц гидравлический круп­ностью 0,05—0,01 мм/с.

Концентрация механических загрязняющих ве­ществ не должна превышать 2—3 г/л.

6.95. Подбор необходимого типоразмера осадительной центрифуги необходимо производить по величине требуемого фактора разделения Fr, при котором обеспечивается наибольшая степень очист­ки. Фактор разделения Fr и продолжительность цен­трифугирования t_cf, с, следует определять по резуль­татам экспериментальных данных, полученных в ла­бораторных условиях.

6.96. Объемную производительность центрифуги Q_cf, м³/ч, надлежит рассчитывать по формуле

(43)

где W_cf — объем ванны ротора центрифуги, м³;

K_cf — коэффициент использования объема центрифуги, принимаемый равным 0,4—0,6.

Флотационные установки

6.97. Флотационные установки надлежит приме­нять для удаления из воды взвешенных веществ, ПАВ, нефтепродуктов, жиров, масел, смол и других веществ, осаждение которых малоэффективно.

6.98. Флотационные установки также допускает­ся применять:

для удаления загрязняющих веществ из сточных вод перед биологической очисткой;

для отделения активного ила во вторичных отстойниках;

для глубокой очистки биологически очищенных сточных вод;

при физико-химической очистке с применением коагулянтов и флокулянтов;

в схемах повторного использовании очищенных вод.

6.99. Напорные, вакуумные, безнапорные, элек­трофлотационные установки надлежит применять при очистке сточных вод с содержанием взвешенных веществ свыше 100—150 мг/л (с учетом твердой фазы, образующейся при добавлении коагулянтов). При меньшем содержании взвесей для фракциони­рования в пену ПАВ, нефтепродуктов и др. и для пенной сепарации могут применяться установки импеллерные, пневматические и с диспергированием воздуха через пористые материалы.

6.100. Для осуществления процесса разделения фаз допускается применять прямоугольные (с горизонтальным и вертикальным движением воды) и круглые (с радиальным и вертикальным движе­нием воды) флотокамеры. Объем флотокамер складывается из объемов рабочей зоны (глубина 1,0—3,0 м), зоны формирования и накопления пены (глубина 0,2—1,0 м), зоны осадка (глубина 0,5—1,0 м). Гидравлическая нагрузка — 3—6 м³/(м²×ч). Число флотокамер должно быть не менее двух, все камеры рабочие.

6.101. Для повышения степени задержания взве­шенных веществ допускается использовать коа­гулянты и флокулянты. Вид реагента и его доза зависят от физико-химических свойств обраба­тываемой воды и требовании к качеству очистки.

6.102. Влажность и объем пены (шлама) зависят от исходной концентрации взвешенных и других загрязняющих веществ и от продолжительности накопления ее на поверхности (периодический или непрерывный съем). Периодический съем следует применять в напорных, безнапорных и электрофло­тационных установках. Расчетную влажность пены следует принимать, %: при непрерывном съеме — 96—98; при периодическом съеме с помощью скребков транспортеров или вращающихся скреб­ков — 94—95; при съеме шнеками и скребковыми тележками — 92—93.  осадок выпадает от 7 до 10 % задержанных веществ при влажности 95—98 %. Объем пены (шлама) W_mud при влажности 94—95 % может быть определен по формуле (% к объему обрабатываемой воды)

(44)

где C_en — исходная концентрация нерастворенных примесей, г/л.

6.103. При проектировании установок импеллерных, пневматических и с диспергированием воздуха через пористые материалы необходимо принимать:

продолжительность флотации — 20—30 мин;

расход воздуха при работе в режиме флотации — 0,1—0,5 м³/м³;

расход воздуха при работе в режиме пенной сепарации — 3—4 м³/м³ (50—200 л на 1 г извлекае­мых ПАВ) или 30—50 м³/(м²×ч);

глубину воды в камере флотации — 1,5—3 м;

окружную скорость импеллера — 10—15 м/с;

камеру для импеллерной флотации — квадратную со стороной, равной 6D (D — диаметр импеллера 200—750 мм);

скорость выхода воздуха из сопел при пневмати­ческой флотации —100—200 м/с;

диаметр сопел — 1—1 ,2 мм;

диаметр отверстий пористых пластин — 4—20 мкм;

давление воздуха под пластинами — 0,1—0,2 МПа (1—2 кгс/см²).

6.104. При проектировании напорных флотацион­ных установок следует принимать:

продолжительность флотации — 20—30 мин;

количество подаваемого воздуха, л на 1 кг из­влекаемых загрязняющих веществ: 40 — при исход­ной их концентрации C_en < 200 мг/л, 28 — при C_en = 500, 20 — при C_en = 1000 мг/л, 15 — при C_en = 3—4 г/л;

схему флотации — с рабочей жидкостью, если прямая флотация не обеспечивает подачу воздуха в нужном количестве;

флотокамеры с горизонтальным движением воды при производительности до 100 м³/ч, с вертикаль­ным — до 200, с радиальным — до 1000 м³/ч;

горизонтальную скорость движения воды в пря­моугольных и радиальных флотокамерах — не более 5 мм/с;

подачу воздуха через эжектор во всасывающий патрубок насоса — при небольшой высоте всасывания (до 2 м) и незначительных колебаниях уровня воды в приемном резервуаре (0,5—1,0 м), компрессором в напорный бак — в остальных случаях.

Дегазаторы

6.105. Для удаления растворенных газов, находя­щихся в сточных водах в свободном состоянии, над­лежит применять дегазаторы с барботажным сло­ем жидкости, с насадкой различной формы и полые распылительные (разбрызгивающие) аппараты.

6.106. Работа дегазаторов допускается при атмос­ферном давлении или под вакуумом. Для интенси­фикации процесса в дегазатор следует вводить воз­дух или инертный газ.

6.107. Количество вводимого воздуха на один объем дегазируемой воды при работе под вакуумом или атмосферном давлении следует принимать соответственно для аппаратов:

с насадкой — 3 и 5 объемов;

барботажного — 5 и 12—15 объемов;

распылительного — 10 и 20 объемов.

6.108. Высоту рабочего слоя насадки следует при­нимать от 2 до 3 м, барботажного слоя — не более 3 м, в распылительном аппарате — 5 м. В качестве насадки допускается применять кислотоупорные керамические кольца размером 25х25õ4 мм или деревянные хордовые насадки.

6.109. Для колонных дегазаторов отношение вы­соты рабочего слоя к диаметру аппарата должно быть не более 3 при работе под вакуумом и не более 7 при атмосферном давлении, для барботажных аппа­ратов отношение длины к ширине не более 4.

6.110. Аппараты с насадкой надлежит применять при содержании взвешенных веществ в дегазируе­мой воде не более 500 мг/л, барботажные и распы­лительные — при большем их содержании.

6.111. Для распределения жидкости в аппаратах надлежит использовать центробежные насадки с вы­ходным отверстием 10õ20 мм.

6.112. Количество удаляемого газа W_g, м³, следует определять по формуле

 (45)

где F_f — общая поверхность контакта фаз, м²;

K_x — коэффициент массопередачи, отнесенный к единице поверхности контакта фаз или по­перечного сечения аппарата и принимае­мый по данным научно-исследовательских организаций.

содержание   ..  1  2  3  4  5  6  7  8    ..