Главная Учебники - Разные Лекции (разные) - часть 65
2. Выбор и обоснование системы теплоснабжения и ее состав 4. Выбор метода регулирования. Расчет температурного графика 4.2.1 Температура воды в подающей линии тепловой сети, о
С 4.2.2 Температура воды на выходе из отопительной системы 4.2.3 Температура воды после смесительного устройства (элеватора) 4.5.1 Расход воды в системе отопления 4.5.2 Расход воды в системе вентиляции 4.5.3 Расход воды в системе ГВС. 4.5.4 Средневзвешенная температура в обратной линии тепловой сети. 6. Выбор видва и способа прокладки тепловой сети 7.2 Гидравлический расчет разветвленных тепловых сетей 7.4.1 Выбор сетевого насоса 7.4.2 Выбор подпиточного насоса 8.1 Основные параметры сети 9. Тепловой и гидравлический расчёты паропровода 10. Расчёт тепловой схемы источника теплоснабжения. Выбор основного и вспомогательного оборудования. 10.1 Таблица исходных данных 11.1 Выбор паровых котлов 11.2 Выбор деаэраторов 11.3 Выбор питательных насосов 12.2 Расчёт охладителя конденсата 13. Технико-экономические показатели системы теплоснабжения Заключение Промышленные предприятия и жилищно-коммунальный сектор потребляют огромное количество теплоты на технологические нужды, вентиляцию, отопление и горячее водоснабжение. Тепловая энергия в виде пара и горячей воды вырабатывается теплоэлектроцентралями, производственными и районными отопительными котельными. Перевод предприятий на полный хозяйственный расчет и самофинансирование, намечаемое повышение цен на топливо и переход многих предприятий на двух- и трехсменную работу требуют серьезной перестройки в проектировании и эксплуатации производственных и отопительных котельных. Производственные и отопительные котельные должны обеспечить бесперебойное и качественное теплоснабжение предприятий и потребителей жилищно-коммунального сектора. Повышение надежности и экономичности теплоснабжения в значительной мере зависит от качества работы котлоагрегатов и рационально. спроектированной тепловой схемы котельной. Ведущими проектными институтами разработаны и совершенствуются рациональные тепловые схемы и типовые проекты производственных и отопительных котельных. Целью данного курсового проекта является получение навыков и ознакомление с методиками расчёта теплоснабжения потребителей, в частном случае - расчёта теплоснабжения двух жилых районов и промышленного предприятия от источника теплоснабжения. Также поставлена цель – ознакомиться с существующими государственными стандартами, и строительными нормами и правилами, касающимися теплоснабжения, ознакомление с типовым оборудованием тепловых сетей и котельных. В данном курсовом проекте будут построены графики изменения подачи теплоты каждому объекту, определён годовой запас условного топлива для теплоснабжения. Будет произведён расчёт и построены температурные графики, а также графики расходов сетевой воды по объектам и в сумме. Произведён гидравлический расчёт тепловых сетей, построен пьезометрический график, выбраны насосы, сделан тепловой расчёт тепловых сетей, рассчитана толщина изоляционного покрытия. Определён расход, давление и температура пара, вырабатываемого на источнике теплоснабжения. Выбрано основное оборудование, рассчитан подогреватель сетевой воды. Проект носит учебный характер поэтому предусматривает расчёт тепловой схемы котельной только в максимально зимнем режиме. Остальные режимы тоже будут затронуты, но косвенно. Выбор теплоносителя и системы теплоснабжения определяется техническими и экономическими соображениями и зависит главным образом от типа источника теплоты и вида тепловой нагрузки. В нашем курсовом проекте три объекта теплоснабжения: промышленное предприятие и 2 жилых района. Пользуясь рекомендациями [1], для отопления, вентиляции и горячего водоснабжения жилых и общественных зданий, систему теплоснабжения принимаем водяную. Это объясняется тем, что вода имеет ряд преимуществ по сравнению с паром, а именно: а) более высокий КПД системы теплоснабжения вследствие отсутствия в абонентских установках потерь конденсата и пара, имеющих место в паровых системах; б) повышенная аккумулирующая способность водяной системы. Для промышленного предприятия в качестве единого теплоносителя для технологических процессов, отопления, вентиляции и горячего водоснабжения применяем пар. Параметры технологического пара определяются по требованиям потребителей и с учётом потерь давления и теплоты в тепловых сетях. В связи с тем, что данных о гидравлических и тепловых потерях в сетях не имеется, исходя из опыта эксплуатации и проектирования, принимаем удельные потери давления и снижение температуры теплоносителя вследствие тепловых потерь в паропроводе соответственно С учетом выше изложенного температура пара на входе потребителя составляет, 0
С: где Согласно [2] давление насыщения пара при полученной температуре пара у потребителя Давление пара на выходе источника с учетом принятых гидравлических потерь составит, МПа: где Температура насыщения пара при давлении где Итак, окончательно принимаются В системе теплоснабжения для удовлетворения нагрузок отопления, вентиляции и горячего водоснабжения в качестве теплоносителя принята вода. Выбор обусловлен тем, что в жилых и общественных зданиях в системах централизованного теплоснабжения с целью соблюдения санитарных норм необходимо принимать в качестве теплоносителя воду. Применение для предприятий в качестве теплоносителя пара для технологических процессов, отопления, вентиляции и горячего водоснабжения допускается при технико-экономическом обосновании. В виду отсутствия данных для проведения технико-экономического анализа, и отсутствия необходимости в этом (не предусмотрено заданием) окончательно теплоносителем для отопления, вентиляции и горячего водоснабжения жилых районов и промышленного предприятия принимается горячая вода. Согласно [1] минимальная температура теплоносителя в обратном трубопроводе при закрытой системе горячего водоснабжения составляет 70 0
С. Так как увеличение разности температур в подающей и обратной линии приводит к сокращению требуемого расхода теплоносителя, а верхний предел обусловлен надежностью эксплуатации отопительных приборов, а также условиями не вскипания воды в них, то принимаем наибольшую возможную температуру в подающем трубопроводе 150 0
С. В итоге для системы теплоснабжения принят график Место и способ регулирования теплоносителя: - вода – центральное качественное регулирование; - пар – местное регулирование. Серьезное значение имеет правильный выбор параметров теплоносителя. Повышение параметров теплоносителя приводит к уменьшению диаметров тепловой сети и снижению расходов по перекачке. .
2. ВЫБОР И ОБОСНОВАНИЕ СИСТЕМЫ ТЕПЛОСНАБЖЕНИЯ
И ЕЁ СОСТАВ
Основное значение любой системы теплоснабжения состоит в обеспечении потребителей необходимым количеством теплоты требуемого качества. При выборе системы теплоснабжения учитываются технические и экономические показатели по всем элементам: источнику теплоты, сети, абонентским установкам. В данном курсовом проекте необходимо выбрать систему теплоснабжения для промышленного предприятия и 2-х жилых районов. Наиболее рациональным является выбор централизованной системы теплоснабжения, т.к. с уменьшением числа источников теплоснабжения, повышается экономичность выработки теплоты и снижаются начальные затраты и расходы по эксплуатации источников теплоснабжения. В зависимости от числа трубопроводов, используемых для теплоснабжения данной группы потребителей, водяные системы делятся на одно-, двух-, трех- и многотрубные. В данном курсовом проекте выбираем двухтрубную водяную систему, в которой тепловая сеть состоит из двух трубопроводов: подающего и обратного. По подающему трубопроводу горячая вода подводится от станции к абонентам, по обратному трубопроводу охлажденная вода возвращается к котельной. Эти системы по сравнению с многотрубными требуют меньших начальных вложений и дешевле в эксплуатации. Водяные системы теплоснабжения применяются: закрытые и открытые. Выбираем закрытую систему теплоснабжения, в ней сетевая вода используется только в качестве теплоносителя, но из сети не отбирается. Преимущество закрытой системы – гидравлическая изолированность водопроводной воды, поступающей в установки горячего водоснабжения, от воды, циркулирующей в тепловой сети. Обеспечивается стабильное качество горячей воды, поступающей в установки горячего водоснабжения, такое же, как качество водопроводной воды. В зависимости от характера тепловых нагрузок абонента и режима тепловой сети выбираются схемы присоединения абонентских установок к тепловой сети. Присоединение нагрузки ГВС – независимое. Для отопления принимаем зависимую схему присоединения отопительных установок с элеваторным смешением. Основными преимуществами элеватора как смесительного устройства являются простота и надежность работы. В условиях эксплуатации элеватор не требует постоянного обслуживания. Достоинство закрытой схемы – это простота и дешевизна, и при этом может быть получен несколько больший перепад температур сетевой воды в абонентской установке. Увеличение перепада температур воды уменьшает расход теплоносителя в сети, что может привести к снижению диаметров сети и экономии на начальной стоимости тепловой сети и на эксплуатационных расходах. Для теплоснабжения промышленного предприятия применяем паровую централизованную систему, она должна включать в себя системы сбора и возврата конденсата. Паровую систему предусматриваем двухтрубную с возвратом конденсата. Пар по паровой сети транспортируется к тепловым потребителям. Конденсат возвращается от потребителя в котельную по конденсатопроводу. На случай аварийной ситуации предусматриваем резервную подачу пара в сеть через редукционно-охладительную установку. Сбор конденсата от теплоприемников и возврат его к источнику теплоты имеют важное значение для надежности работы котельной установки и для экономии теплоты и общей экономичности системы теплоснабжения вцелом. Систему сбора и возврата конденсата принимаем закрытую. Температуру возвращаемого конденсата принимаем 800
С, а коэффициент возврата конденсата принимается равным 0,8. Технологические потребители к паровым системам теплоснабжения присоединяются непосредственно; системы горячего водоснабжения и отопления присоединяются либо через пароводяной подогреватель, либо через струйный подогреватель. Котельная по назначению - отопительно-производственная - для обеспечения теплом систем отопления, вентиляции, горячего водоснабжения и для технологического теплоснабжении. Согласно Все три вида нагрузки присоединяем к тепловой сети параллельно. То есть расход теплоносителя будет складываться из суммы его расходов на отдельные виды нагрузки.
Первым этапом проектирования системы теплоснабжения является определение расходов и необходимых параметров теплоты для всех присоединенных к этой системе потребителей. Годовое потребление состоит из расходов на отопление, вентиляцию, горячее водоснабжение (ГВС) и технологию. Они, в свою очередь, складываются из теплопотреблений отдельных объектов теплоснабжения и по характеру протекания во времени подразделяются на сезонные и круглогодичные. Сезонные нагрузки очень зависят от климатических условий (в нашем случае основным условием будет являться температура наружного воздуха). К сезонным относятся нагрузки отопления и вентиляции. Круглогодичные – фактически не зависят от климатических условий, таковыми являются нагрузки ГВС и технологические. В нашем проекте три объекта теплоснабжения: промышленное предприятие и 2 жилых района. Расходы теплоты промышленным предприятием нам заданы, необходимо определить величину теплопотребления в жилых районах. Согласно исходным данным город-местоположение котельной – Иваново. Климатологические параметры расчетного города для холодного периода года принимаем по [3] и заносим их в Таблицу 3.1. Таблица 3.1
Климатологические параметры расчётного города Наименование Обозначение Размерность Величина Расчетная температура воздуха tнр
ºС - 30 Продолжительность отопительного периода nо
сутки 236 Средняя температура воздуха в отопительный период tср
ºС - 4,4 Согласно [1] при разработке схем теплоснабжения расчетные тепловые нагрузки определяются: а) для намечаемых к строительству промышленных предприятий — по укрупненным нормам развития основного (профильного) производства или проектам аналогичных производств; б) для намечаемых к застройке жилых районов — по укрупненным показателям плотности размещения тепловых нагрузок или по удельным тепловым характеристикам зданий и сооружений согласно генеральным планам застройки районов населенного пункта. Расчётную нагрузку на отопление жилых и общественных зданий определяем по следующему выражению, Вт Qo
¢ = qo
× F(1+k1
), (3.1) где qo
– укрупненный показатель максимального теплового потока на отопление жилых зданий на 1 м2
общей площади, принимаемый по [1], Вт/м2
. F – площадь жилых зданий, м2
k1
– коэффициент, учитывающий тепловой поток на отопление общественных зданий, согласно рекомендациям [1] принимаем k1
= 0,25; Расчет ведем для двух жилых районов: Для 1-го жилого района:
Высота зданий – 30 м, высота потолков ≈ 3 м, следовательно этажность принимаем 30/3 = 10 этажей. Здания возведены после 1985 года. Для 2-го жилого района:
Высота зданий – 30 м, высота потолков ≈ 3м, этажность – 10 этажей. Здания возведены после 1985 года. Получаем qо
= 83 Вт/м2
для обоих жилых районов. Площадь жилых зданий: Для 1-го жилого района
:
F1
= 270000 м2
; Для 2-го жилого района
:
F2
= 162000 м2
; Определяем расчётную нагрузку на отопление по районам по формуле (3.1) Для 1-го жилого района:
Для 2-го жилого района:
Расчётную тепловую нагрузку на вентиляцию общественных зданий определяем по выражению, Вт где k2
– коэффициент, учитывающий тепловой поток на вентиляцию общественных зданий, для зданий, построенных после 1985 года k2
= 0,6; Определяем расчётную тепловую нагрузку на вентиляцию по районам. Для 1-го жилого района:
Для 2-го жилого района:
Для общественных зданий, расположенных в жилом районе, а также если для них неизвестны расходы воды, рекомендуется по [1] расчет расхода теплоты определять в целом по жилому району: где Nж
– число жителей: Коэффициент 1,2 учитывает выстываение горячей воды в абонентских системах горячего водоснабжения [3]. а – средненедельная норма расхода воды на горячее водоснабжение при температуре 55ºС на одного человека в сутки, проживающего в здании с горячим водоснабжением. Принимаем как для жилых домов квартирного типа с централизованным горячим водоснабжением, оборудованных душами и ваннами длиной от 1,5 до 1,7 м, в соответствии с [3], а = 120 л/(сут·чел); b – норма расхода воды на горячее водоснабжение, потребляемой в общественных зданиях, при температуре 55ºС, т.к. мы не располагаем более точными данными, по [3] рекомендуется принять b = 25 л/(сут·чел); tз
– температура холодной (водопроводной) воды. Т.к. отсутствуют данные о температуре холодной водопроводной воды, ее принимаем в отопительный период tз
= 5ºC [1]; сср
– средняя теплоёмкость воды в рассматриваемом интервале температур, сср
= = 4 190 кДж/(кг·К) [4]; Число жителей: Для 1-го жилого района:
Nж 1
= 15000 чел. Для 2-го жилого района:
Nж 2
= 9000 чел. Тогда тепловые нагрузки на ГВС: Для 1-го жилого района:
Для 2-го жилого района:
При расчете суммарной круглогодичной нагрузки системы централизованного теплоснабжения необходимо иметь величины средних нагрузок для сезонных потребителей теплоты. Такие нагрузки определяются по формулам в зависимости от средней температуры наружного воздуха за отопительный период tср.о
н
Для отопления Для вентиляции Для горячего водоснабжения Для технологии Qт
= Qт
¢ (3.7) где Qо
¢, Qв
¢, tвр
- температура воздуха внутри помещения, о
С; tнр
, - расчётная температура наружного воздуха, о
С; tн
ср.о
– текущая температура наружного воздуха, о
С. Для жилых зданий tвр
=20 о
С. Для г.Иваново tнр
= -30 о
С по [4];. Зависимость тепловых нагрузок отопления, вентиляции, горячего водоснабжения и технологии от температуры наружного воздуха в соответствии с уравнениями (3.4) и (3.5) имеют прямые линии, поэтому для определения и построения графиков для систем вентиляции и отопления объектов достаточно двух значений, а для систем горячего водоснабжения и технологии всего одного. В соответствии с формулами (3.4) и (3.5) получаем: Для 1-го жилого района:
Для 2-го жилого района:
Средний тепловой поток, на горячее водоснабжение жилых районов населенных пунктов в неотапливаемый период определяем по следующему выражению Для 1-го жилого района:
Для 2-го жилого района:
Суммарные тепловые нагрузки по районам при расчётной температуре: Отопление: Вентиляция: ГВС зимнее: ГВС летнее: На основании выполненных расчётов строим графики изменения подачи теплоты объектам. Для первого и второго жилых районов суммарный график показан на рисунке 3.1. Рисунок 3.1
– Графики изменения подачи теплоты в зависимости от температуры наружного воздуха в первом и втором жилых районах. Нагрузка (Q) на: 1 – отопление первого и второго жилых районов; 2 – вентиляцию первого и второго жилых районов; 3– ГВС первого и второго жилых районов (зимняя); 4– ГВС первого и второго жилых районов (летняя); 5 – суммарный график по районам. Выполним расчёт для построения графика изменения подачи теплоты для промышленного предприятия. По [1] для промышленного предприятия температура внутреннего воздуха tв
= 16 о
С. Из исходных данных нам известно: расчётная нагрузка на отопление Qo
= 4,6 МВт; расчётная нагрузка на вентиляцию Qв
= 2,1 МВт; расчётная нагрузка на горячее водоснабжение Qгв
= 2,0 МВт; расчётная нагрузка на технологию Qт
= 26 МВт. В соответствии с формулами (3.4) и (3.5) получаем: Qгв
= Qгв(ПП)
¢ = 2 МВт; Qт
= Qт(ПП)
¢ = 26 МВт. Значение летней нагрузки на горячее водоснабжение найдём по формуле (3.8): На основании выполненных расчётов строим график тепловых нагрузок потребителей промышленного предприятия, рисунок 3.2. Рисунок 3.2
– Графики изменения подачи теплоты в зависимости от температуры наружного воздуха в ПП. Нагрузка (Q) на: 1 – отопление; 2 – вентиляцию; 3 – ГВС (зимняя); 4 – ГВС (летняя); 5 – технологию. Для построения графика суммарного теплопотребления и графика годового теплопотребления необходимо знать число часов за отопительный период со среднесуточной температурой наружного воздуха. Такие сведения предоставит [3]. Таблица 3.2 –
Число часов за отопительный период со среднесуточной температурой наружного воздуха, ч 8 0 -5 -10 -15 -20 -25 -30 -35 n, час 5210 3800 2070 1300 635 275 102 42 5 Годовой расход топлива: где Qгод
– суммарное годовое потребление теплоты, МДж/год; Qнр
– низшая теплота сгорания условного топлива, МДж/кг; Qнр
= 29,3 МДж/кг; h- КПД источника теплоснабжения; h= 0,9. Годовой расход теплоты определяется по следующей формуле Qгод
= Qогод
+ Qвгод
+ Qгвсгод
+ Qтгод
, (3.10) где Qогод
, Qвгод
, Qгвсгод
, Qтгод
– годовые потребления теплоты на цели отопления, вентиляции, горячего водоснабжения и технологии, ГДж/год. Годовой расход теплоты на отопление для жилых и общественных зданий, ГДж/год: Qо.жгод
= nот × Qоср
× 3,6 × 24, (3.11) где nот – продолжительность отопительного периода, nот = 236суток; Qоср
- суммарное среднее потребление теплоты на отопление, МВт. Qоср
определяется по выражению Qоср
= Qо(1)ср
+ Qо(2)ср
, (3.12) где Qо(1)ср
, Qо(2)ср
- суммарное среднее потребление теплоты на отопление первого жилого района и второго жилого района, МВт, которое определяется соотношением Тогда по формуле (3.12) определяем суммарное среднее потребление теплоты на отопление для жилых и обжественных зданий Qоср
= 13,67 + 8,2 = 21,87 МВт. Определяется годовая нагрузка на отопление жилых и общественных зданий по формуле (3.11): Qо.жгод
= 236 × 21,87 × 86,4 = 445938,05 ГДж/год. Годовой расход теплоты на отопление на промышленном предприятии, ГДж/год: где zп.п
– число часов работы промышленного предприятия в сутки, примем zп.п
=24 ч/сут по Определяем годовой расход теплоты на отопление по (3.14) Суммарный годовой расход теплоты на отопление жилых районов и промышленного предприятия: Определяется годовая нагрузка на вентиляцию в жилых и общественных зданиях: Qв.жгод
= Qвср
nв×z×3600×10-3
, (3.15) где z – усредненное за отопительный период число часов работы системы вентиляции общественных зданий в течение суток (при отсутствии данных принимается равным 16 ч) [1]; Qвср
- суммарное среднее потребление теплоты на вентиляцию, МВт. Qвср
= Qв(1)ср
+ Qв(2)ср
, (3.16) где Qв(1)ср
, Qв(2)ср
- суммарное среднее потребление теплоты на вентиляцию первого жилого района и второго жилого района, МВт, которое определяется по формуле Суммарное среднее потребление теплоты на вентиляцию по формуле (3.17) Qв.жср
= 1,64 + 0,984 = 2,624 МВт Тогда по формуле (3.16) Qвгод
= 2,624 × 236 × 16 × 3,6 = 35669,61 ГДж/год. Годовой расход теплоты на вентиляцию на промышленном предприятии, ГДж/год: Тогда суммарный годовой расход теплоты на вентиляцию: Годовая нагрузка на горячее водоснабжение: Qгв год
= Qгв ж год
+ Qгв ппгод
, где Qгв ж год
- годовой расход теплоты на ГВС в жилых микрорайонах, Qгв ппгод
– годовой расход теплоты на ГВС промпредприятия. Годовой расход теплоты на горячее водоснабжение жилых районов: где nу
– расчетное число суток в году работы системы горячего водоснабжения. При отсутствии данных следует принимать 350 суток [2]. Годовой расход теплоты на горячее водоснабжение промпредприятия: так как вода подается только на душевой разбор, который работает только в течении двух часов в смену, то Т=9часа. Qгв год
= 270278,21 + 21202,56 = 291480,77 ГДж/год. Годовой расход теплоты на технологию: где nгод
– годовое число часов использования максимума технологической тепловой нагрузки, ч/год, принятое значение соответствует 3х
-сменному режиму работы: nгод
= 8760 ч/год; Суммарное годовое потребление теплоты: Qгод
= 458172,29 + 41254,54 + 291480,77 + 737942,4 = 1528850 ГДж/год Годовой расход топлива: Полученные результаты будут использованы при выборе и расчете источника теплоснабжения. Рисунок 3.3
– График годового расхода теплоты (График Россандера). 4. Выбор метода регулирования. Расчет
температурного графика
Данный раздел необходим для определения графика изменения температур в подающем и обратном трубопроводе в зависимости от температуры наружного воздуха. Исходные данные для расчета: 1. Принято 2. Принято 3. Для зависимых систем Надежная и экономичная работа систем централизованного теплоснабжения возможна лишь при автоматизации режима их работы. Это достигается путем регулирования системы. В крупных системах достичь качества и эффективности снабжения возможно, лишь применяя комбинированное рациональное регулирование, производимое как минимум на трёх ступенях (центральное, групповое или местное и индивидуальное). Для данного курсового проекта принимаем центральный качественный метод регулирования по отопительной нагрузке. При разнородной тепловой нагрузке наряду с центральным регулированием невозможно одновременно сочетать требования всех абонентов, снабжаемых теплотой от единой сети. Поэтому наряду с центральным качественным регулированием должно проводиться местное количественное подрегулирование групп однотипных систем и потребителей теплоты в узлах присоединения. В паровых системах теплоснабжения регулирование отпуска теплоты местное, непосредственно у потребителей. Регулирование заключается в изменении температуры конденсации посредством дросселирования или изменением времени работы отопительных приборов (пропусками). Центральный качественный метод представляет собой регулирование отпуска теплоты за счёт изменения температуры теплоносителя на входе в систему (при неизменном расходе теплоносителя) и может обеспечить более стабильный тепловой режим, нежели количественный метод. Качественное регулирование возможно не на всём промежутке температур отопительного периода, что связано с условиями горячего водоснабжения. По [1] для закрытой системы теплоснабжения температура в воды в подающем трубопроводе должна быть не менее 70ºС, при температуре воды в местах водоразбора не менее 60ºС (резерв в 10ºС учитывает падение температуры воды в местных коммуникациях и в теплообменнике ГВС). В основу расчета закладывается закон изменения отопительной нагрузки от температуры наружного воздуха [3]. Для построения графика регулирования отпуска теплоты воспользуемся уравнением для качественного регулирования для зависимой системы присоединения. 4.2.1 Температура воды в подающей линии тепловой сети, о
С где Относительная отопительная нагрузка при любой температуре наружного воздуха где Принимается равной Тепловая нагрузка при каждой из перечисленных температур: Аналогично производится расчёт при других температурах. Полученные значения относительной тепловой нагрузки сведены в Таблицу 4.1. Расчетная разность температур в отопительных приборах Расчетный перепад температур в тепловой сети Расчетный перепад температур теплоносителя в отопительных приборах Тогда по формуле (4.1) получаем Аналогично производится расчёт для температуры сетевой воды перед отопительной системой при остальных текущих температурах наружного воздуха. Полученные значения сведены в Таблицу 4.1. 4.2.2 Температура воды на выходе из отопительной системы Аналогично производится расчёт температуры воды на выходе из отопительной системы при остальных текущих температурах наружного воздуха. Полученные значения сведены в Таблицу 4.1. 4.2.3 Температура воды после смесительного устройства (элеватора) Аналогично производится расчёт температуры воды после смесительного устройства при остальных текущих температурах наружного воздуха. Полученные значения сведены в Таблицу 4.1, а температурные графики на рис.4.1. При Таблица 4.1 –
Результаты расчета регулирования отпуска теплоты Расчетные параметры Температуры наружного воздуха, 10 0 -5 -10 -15 -20 -25 -30 0,2 0,4 0,5 0,6 0,7 0,8 0,9 1,0000 49,3 75,99 88,8 101,36 113,74 125,96 138,04 150,00 33,3 43,99 48,8 53,36 57,74 61,96 66,04 70,00 38,3 53,99 61,8 68,36 75,24 81,96 88,54 95,00 Рисунок 4.1.
– Температурные графики качественного регулирования отопительной нагрузки от температур наружного воздуха: Для того чтобы выполнить подрегулирование системы горячего водоснабжения необходимо определить следующие параметры (методика расчета взята в соответствии с [5] ). Расчет водяного эквивалента воды на горячее водоснабжение где: По графику рис 4.1. определили Расчет водяного эквивалента водопроводной воды где: Расчетный средний температурный напор для подогревателя системы горячего водоснабжения: Параметр секционного водо-водяного подогревателя: Задаемся произвольным значением температуры греющей воды на выходе из подогревателя системы горячего водоснабжения Значение водяного эквивалента сетевой воды для полученных температур Расчет Из совокупности водяных эквивалентов выбираем меньший и больший водяные эквиваленты. Сравниваем Если Если Следовательно, Безразмерная удельная тепловая нагрузка секционного подогревателя: Расчет Фактическая тепловая нагрузка горячего водоснабжения, кВт. Расчет Фактическая температура сетевой воды на выходе из подогревателя горячего водоснабжения, Расчет Расчет при других температурах наружного воздуха ведется аналогично. Результаты сводятся в таблицу 4.2. Таблица 4.2 –
Результаты определения фактической температуры горячей воды Расчетные параметры Температуры наружного воздуха, 8 5 0 -5 -10 -15 -20 -25 -30 319,08 319,08 269,44 193,55 157,4 132,9 115,17 101,72 91,17 319,08 319,08 269,44 242,5 242,5 242,5 242,5 242,5 242,5 242,5 242,5 242,5 193,55 157,4 132,9 115,17 101,72 91,17 0,67 0,67 0,628 0,657 0,709 0,751 0,786 0,816 0,842 10561 10561 10965 10764 10829 10903 10979 11056 11131 36,9 36,9 36,3 34 33,2 32,2 31 29,5 27,9 Расчет ведем согласно указаниям, представленным в [5] Расчет водяного эквивалента воздуха на вентиляцию где: Расчет водяного эквивалента воды Выбираем из полученных значений Средний температурный напор Основной режимный коэффициент калорифера Безразмерный коэффициент Расчет коэффициента Коэффициент калорифера Определение Для того, чтобы определить отношение При Решая данное уравнение методом последовательных приближений, находим, что отношение Тепловая нагрузка на вентиляцию Расчет коэффициента Фактическая температура воды после калорифера Расчет температуры воды Расчет при других температурах наружного воздуха ведется аналогично. Результаты расчетов сведены в таблицу 4.3 Таблица 4.3 –
Результаты определения фактической температуры воды Расчетные параметры Температуры наружного воздуха, 8 5 0 -5 -10 -15 -20 -25 -30 4,667 3,833 3,118 3,058 3,010 2,978 2,951 2,927 2,886 0,199 0,224 0,318 0,355 0,396 0,432 0,472 0,514 0,612 33,52 37,73 53,56 59,79 66,70 72,76 79,50 86,58 103,08 2021 2527 3369 4211 5053 5727 6401 7074 8422 9,70 3,04 9,48 13,52 19,55 25,56 32,62 40,21 57,58 4.5.1 Расход воды в системе отопления где 4.5.2 Расход воды в системе вентиляции Gв
=Wп
/св
(4.22) Расчет Gв при Gв
=42,02/4,19=10,03кг/с. 4.5.3 Расход воды в системе ГВС Расчет Gгвс при 4.5.4 Средневзвешенная температура в обратной линии тепловой сети. Результаты расчётов сводим в таблицу 4.4. Таблица 4.4.
Расчетные параметры Температуры наружного воздуха, 8 5 0 -5 -10 -15 -20 -25 -30 42,50 42,50 43,28 47,58 51,67 54,81 57,86 60,83 70 7,76 7,70 9,48 13,52 19,55 25,56 32,62 40,21 70 35,84 35,84 35,69 34,97 35,00 34,80 34,44 33,93 32,55 110,20 137,75 147,43 147,43 147,43 147,43 147,43 147,43 147,43 8,00 9,00 12,78 14,27 15,92 17,37 18,97 20,66 10,03 58,20 58,20 54,94 43,15 35,65 31,35 28,00 25,33 25,16 38,73 39,08 39,76 43,12 46,76 49,70 52,72 55,78 62,24 Рисунок 4.2
– Температурный график регулирования тепловой сети. 1 – температура воды в подающей линии; 2 – температура воды в обратной линии; 3 – температура воды на выходе из системы вентиляции; 4 – температура воды на выходе из подогревателя ГВС; 5 – средневзвешенная температура. Для построения графиков расходов сетевой воды в сетях по объектам находим численные значения расходов сетевой воды, идущей в систему отопления, вентиляции и ГВС для каждого объекта. Определение этих расходов будем осуществлять по известной тепловой нагрузке и температурам сетевой воды Определяем расходы сетевой воды для первого жилого района. Расход сетевой воды, поступающей в систему отопления Расчет ведем при tн = -300
С Расход сетевой воды, поступающей в систему вентиляции Расход сетевой воды, поступающей в систему ГВС Аналогично расчет ведется при других температурах Для второго жилого района и промышленного предприятия расчет ведется аналогично. Результаты расчета для всех районов сведены в таблицу 5.1. По результатам расчета строим графики расхода сетевой воды по объектам и в сумме, представленные на рис.5.1 – 5.4. Таблица 5.1 - 5.4.
Расчетные параметры 8 5 1,05 0 -5 -10 -14 -18 -22 -26 -30 -35 первый жилой район
QO1, МВт 4,830 7,245 9,659 12,074 14,489 16,904 19,319 21,734 24,149 4,830 7,245 9,659 GО1, кг/с 46,192 69,288 92,385 72,094 72,094 72,094 72,094 72,094 72,094 46,192 69,288 92,385 QВ1, МВт 0,580 0,869 1,159 1,449 1,739 2,028 2,318 2,608 2,898 0,580 0,869 1,159 GВ1, кг/с 3,643 5,464 7,285 6,766 7,205 7,519 7,757 7,915 8,651 3,643 5,464 7,285 QГ1, МВт 6,328 6,328 6,328 6,328 6,328 6,328 6,328 6,328 6,328 6,328 6,328 6,328 GГ1, кг/с 45,660 45,660 44,847 27,160 21,956 18,423 15,862 13,904 12,378 45,660 45,660 44,847 второй жилой район
QO2, МВт 2,898 4,347 5,796 7,244 8,693 10,142 11,591 13,040 14,489 2,898 4,347 5,796 GО2, кг/с 27,715 41,572 55,429 43,255 43,255 43,255 43,255 43,255 43,255 27,715 41,572 55,429 QВ2, МВт 0,348 0,522 0,695 0,869 1,043 1,217 1,391 1,565 1,739 0,348 0,522 0,695 GВ2, кг/с 2,186 3,278 4,371 4,060 4,323 4,511 4,654 4,749 5,191 2,186 3,278 4,371 QГ2, МВт 3,797 3,797 3,797 3,797 3,797 3,797 3,797 3,797 3,797 3,797 3,797 3,797 GГ2, кг/с 27,397 27,397 26,910 16,297 13,175 11,054 9,518 8,343 7,427 27,397 27,397 26,910 промышленное предприятие
QOп, МВт 0,511 0,937 1,363 1,789 2,215 2,641 3,067 3,493 3,919 0,511 0,937 1,363 GОп, кг/с 4,888 8,962 14,393 14,393 14,393 14,393 14,393 14,393 14,393 4,888 8,962 14,393 QВп, МВт 0,233 0,428 0,622 0,817 1,011 1,206 1,400 1,594 1,789 0,233 0,428 0,622 GВп, кг/с 1,467 2,689 3,911 3,813 4,190 4,469 4,684 4,839 5,341 1,467 2,689 3,911 QГп, МВт 2,000 2,000 2,000 2,000 2,000 2,000 2,000 2,000 2,000 2,000 2,000 2,000 GГп, кг/с 14,431 14,431 14,174 8,584 6,939 5,823 5,013 4,394 3,912 14,431 14,431 14,174 суммарные расходы
G
О
, кг/с
78,80 119,82 162,21 129,74 129,74 129,74 129,74 129,74 129,74 78,80 119,82 162,21 G
В
, кг/с
6,062 9,170 12,279 11,642 12,539 13,236 13,811 14,258 15,631 6,062 9,170 12,279 G
Г
, кг/с
87,488 87,488 85,931 52,040 42,070 35,300 30,393 26,641 23,717 87,488 87,488 85,931 G, кг/с
172,35 216,48 260,42 193,42 184,35 178,28 173,95 170,64 169,09 172,35 216,48 260,42 Рисунок 5.1
. – График зависимости сетевой воды для жилого района 1. 1 – расход сетевой воды, поступающий в систему отопления, Gо; 2 – расход сетевой воды, поступившей в систему вентиляции, Gв; 3 – расход сетевой воды, поступившей в систему ГВС, GГВС. Рисунок 5.2.
– График зависимости сетевой воды для жилого района 2. 1– расход сетевой воды, поступающий в систему отопления, Gо; 2 – расход сетевой воды, поступившей в систему вентиляции, Gв; 3 – расход сетевой воды, поступившей в систему ГВС, GГВС. Рисунок 5.3.
– График зависимости сетевой воды для промышленного предприятия. 1– расход сетевой воды, поступающий в систему отопления, Gо
; 2 – расход сетевой воды, поступившей в систему вентиляции, Gв
; 3 – расход сетевой воды, поступившей в систему ГВС, GГВС
. Рисунок 5.4.
– График зависимости суммарного расхода сетевой воды, поступающей на теплоснабжение. 1– суммарный расход сетевой воды, поступающий в систему отопления, Gо
; 2 – суммарный расход сетевой воды, поступившей в систему вентиляции, Gв
; 3 – суммарный расход сетевой воды, поступившей в систему ГВС, GГВС
; 4 – общий расход сетевой воды. 6. ВЫБОР ВИДА И СПОСОБА ПРОКЛАДКИ ТЕПЛОВОЙ СЕТИ
Для проведения гидравлического расчета тепловой сети необходимо выбрать схему теплоснабжения потребителей. Как было принято ранее, тепловая сеть для теплоснабжения жилых районов закрытая водяная двухтрубная, для теплоснабжения промышленного предприятия тепловая сеть двухтрубная с системой возврата конденсата открытого типа. Так как надземные теплопроводы долговечнее и более ремонтопригодны по сравнению с подземными [6], то для теплоснабжения промышленного предприятия применяется надземный способ прокладки тепловой сети. Для теплоснабжения жилых районов из архитектурных соображений применяется подземная прокладка тепловой сети в непроходных каналах. Для снабжения потребителей теплотой применяется радиальная схема тепловой сети, а для жилых районов радиальная разветвленная Преимущество схемы в том, что такая сеть наиболее дешевая по начальным затратам, требует наименьшего расхода металла на сооружение и проста в эксплуатации. На основе принятых видов и способов прокладки тепловой сети производится ее гидравлический расчет. Задачей данного раздела является: а) определение диаметров трубопроводов; б) определение падения давления (напоров); в) определение давлений (напоров) в различных точках сети; г) увязки всех точек системы при статическом и динамическом режимах в целях обеспечения допустимых давлений и требуемых напоров в сети и абонентских системах. Расчетный расход сетевой воды в водяных тепловых сетях при качественном регулировании отпуска теплоты следует определить отдельно по каждому потребителю теплоты с последующим суммированием этих расходов [1]: а) на отопление, кг/с, б) на вентиляцию, кг/с, г) на горячее водоснабжение в закрытых системах теплоснабжения, кг/с: Суммарные расчетные расходы сетевой воды в двухтрубных тепловых сетях при качественном регулировании отпуска теплоты следует определять по формуле [1] где к3 – коэффициент запаса учитывает долю среднего расхода воды на горячее водоснабжение при регулировании по нагрузке отопления, принимаем по [1] k = 1,2. Таким образом согласно формулам (6.1)-(6.4) определяем расход воды у потребителей Расчётный расход воды на 1-й жилой район Расчётный расход воды на 2-й жилой район Расчётный расход воды на промышленное предприятие Суммарный расчётный расход теплосети G = G1
+ G2
+ G3
= 139 + 83,4 + 34,332 = 256,732 кг/с 7.2 Гидравлический расчет разветвленных тепловых сетей
Исходными данными для расчета являются: схема тепловой сети, параметры теплоносителя на источнике и у абонентов, расчетные расходы воды по отдельным участкам, длины участков тепловой сети. Расстояние от источника теплоснабжения до жилого района 1 согласно заданию составляет а) Задаемся величиной удельных потерь давления Rl
=80 Па/м [1]. б) Определяем ориентировочный внутренний диаметр трубопровода, м: где G – расход воды на участке, кг/с; А – коэффициент равный 0,117 [1]; в) По ГОСТ 10704-63*
определяем стандартный ближайший диаметр для стальных электросварных труб: - внутренний диаметр: - наружный диаметр: - толщина стенки: г) Рассчитываем среднюю скорость движение воды на участке, м/с: д) Определяем критерий Рейнольдса и сравниваем его с предельным значением где Значение приведённого коэффициента Рейнольдса: Т.к. значение Re > Reпр, то при определении коэффициента гидравлического трения величиной е) Рассчитываем коэффициент гидравлического трения λ. Для водяных сетей ж) Уточняем величину линейной потери давления, Па/м: з) Определяем эквивалентную длину участка трубопровода, м: По - для задвижки (установленной вначале и в конце участка): - для сальникового компенсатора (установленного через каждые 100м): е) Определяем потери давления на участке, Па: Расчет участка ТК-Ж2 производим аналогично, результат расчета сведем в таблицу 7.1. а) Определяем для ответвления величину удельного линейного падения давления где Средний коэффициент местных потерь для сети может быть определен по выражению б) Определяем ориентировочный внутренний диаметр трубопровода, м: в) По ГОСТ 10704-63*
определяем стандартный ближайший диаметр: - внутренний диаметр: - наружный диаметр: - толщина стенки: г) Рассчитываем среднюю скорость движение воды на участке, м/с: д) Определяем критерий Рейнольдса и сравниваем его с предельным значением Значение приведённого коэффициента Рейнольдса: Т.к. значение Re > Reпр, то при определении коэффициента гидравлического трения величиной е) Рассчитываем коэффициент гидравлического трения λ ж) Уточняем величину линейной потери давления, Па/м: з) Определяем эквивалентную длину участка трубопровода, м: По [8] находим l
экв
в зависимости от диаметра участка - для задвижки (установленной вначале и в конце участка): - для сальникового компенсатора (установленного через каждые 100м): - тройник при разделении потока : е) Определяем потери давления на участке, Па: Расчет участка магистрали И-ПП производим аналогично, результат расчета сведем в таблицу 7.1. Таблица 7.1
– Результаты гидравлического расчета водяной тепловой сети. Величины Единицы И-ТК ТК-Ж2 ТК-Ж1 И-ПП G кг/с 222,4 83,4 139 34,332 ℓ м 900 2000 1700 500 dГОСТ мм 0,359 0,309 0,408 0,207
м/с 1,75 1,17 1,12 1,07 λ - 0,0212 0,0221 0,0206 0,0244 Rл Па/м 86,19 46,43 30,12 64,46 а1 - 0,9 0,8 0,22 0,11 ℓэкв м 810 1600 381 56
Па 84 300,67 167 146,58 62 674,04 35 818,79 Ответвление ТК-Ж1. В начале участка ТК-Ж1 устанавливаем диафрагму, которая понижает давление напор в сети где Диаметр отверстия диафрагмы определяется по следующей формуле, мм: где G – расход воды на участке, Ответвление И-ПП. В начале ответвления И-ПП устанавливаем дроссельную диафрагму, которая понижает напор в сети. По результатам гидравлического расчета строится пьезометрический график для водяной тепловой сети. 1. Построение пьезометрического графика начинаем с определения напора в коллекторе обратного трубопровода на источнике системы теплоснабжения. Эта точка определяется из условия обеспечения избыточного напора и минимального напора во всасывающем патрубке сетевого насоса. Величина напора находится в пределах 5…25 м.вод.ст. Принимаем: 2. Давление в точке ТК: 3. Давление в обратном трубопроводе на абонентских вводах в жилые районы: 4. Давление в прямом трубопроводе на абонентских вводах в жилые районы с учётом потерь давления в абонентской установке, 5. В прямом трубопроводе в точке ТК: 6. Коллектор прямого трубопровода в точке И: 7. Нагнетательный патрубок сетевого насоса: 8. Прямой трубопровод на вводе в ПП: 9. Обратного трубопровода на вводе в ПП: График изображен на рисунке7.1. Рисунок 7.1
– Пьезометрический график. Для выбора насосов необходимо знать напор Нн, который должен создавать насос, и его подачу Vн при данном напоре. Выбранная нами схема подключения абонентов и подогрева воды предусматривает выбор насосов следующего назначения: 1. Сетевые – обеспечивают движение воды в сетевых трубопроводах. Источник [1] требует наличия не менее двух сетевых насосов, один из которых является резервным; 2. Подпиточные – компенсируют утечки воды в сети. Для закрытой сети их число также должно быть не менее двух, при одном резервном; 3. Циркуляционные – создают циркуляцию воды в локальных водяных системах. Требования к их количеству аналогичны предыдущим. 7.4.1 Выбор сетевого насоса Напор сетевых насосов следует принимать равным разности напоров на нагнетательном и всасывающем патрубках сетевого насоса при суммарных расчетных расходах воды. По пьезометрическому графику напор сетевого насоса будет равен: где DHтпу – потери напора в теплоприготовительной установке, м; DHпод
– потери напора в подающем трубопроводе, м; ΔНПОД
= ΔНИ-ТК
+ ΔНТК-Ж2
= 9,036 + 6,821 =15,857 м. вод. ст.; DHобр – потери напора в обратном трубопроводе, м; ΔНОБР = ΔНПОД=15,857 м. вод. ст.; DHаб – потери напора у определяющего абонента, м. Тогда по формуле (7.18): Подача сетевого насоса равна расчётному расходу сетевой воды G = GИ-ТК
+ GИ-ПП
G= 222,93 + 34,332 = 256,713 кг/с = 971,856м3
/ч. Согласно [1] количество сетевых насосов должно быть не менее двух, один из которых резервный. По [9] выбираем три насоса типа СЭ-500-70-11 включенных параллельно, (один резервный, два рабочих). В летний период будет работать только один насос СЭ-500-70-11(т.к. нагрузка идет только на горячее водоснабжение), который будет покрывать эту подачу. Характеристики насоса приведены в таблице 7.2 Таблица 7.2
– Основные технические характеристики сетевого насоса СЭ-500-70-11 Тип насоса V, м3
/ч H, м вод. ст. Кавитационный запас, м вод. ст. Частот вращения, 1/мин
м вод. ст.
СЭ 500 70 10 3000 92,6 103 Строим характеристику сети: где S – сопротивление сети, Задаваясь различными величинами подачи V
, строим характеристику сети, значения заносим в таблицу 7.3. Таблица 7.3 –
Построение характеристики сети V, т/ч 0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1300 DH, м.в.ст. 0 0,66 2,66 5,98 10,62 16,6 23,9 32,54 42,5 53,78 66,4 80,34 95,61 112,21 Строим характеристику насоса, значения заносим в таблицу 7.3: где n - число параллельно работающих насосов. Таблица 7.4 –
Построение характеристики насоса V, т/ч 0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 DH, м.в.ст. 70 69,92 69,68 69,28 68,73 68,01 67,14 66,10 64,91 63,56 62,05 60,38 58,55 Строим характеристику трех параллельно работающих насосов, значения заносим в таблицу 7.4. При параллельной работе Таблица 7.5 –
Построение характеристики для трех параллельно работающих насосов V, т/ч 0 300 600 900 1200 1500 1800 DH, м.в.ст. 92,6 91,8 89,4 85,4 79,8 72,6 63,8 Построенные характеристики приведены на рисунке 7.2. Рисунок 7.2
– Совмещенная характеристика сети и насоса. 1 – характеристика сети; 2 – характеристика одного насоса. 3 – характеристика трех параллельно работающих насосов Параметры точки пересечения: Vд=1071 м3
/ч, Hд=80 м.вод.ст.. Исходя из этих параметров и параметров рабочей точки: Vд> Vр=G=971,856 м3
/ч, Hд> Hр=62,714 м.вод.ст. Регулирование характеристики насосов осуществляется направляющим аппаратом, установленным перед рабочим колесом. Данный метод регулирования является наиболее экономичным и целесообразным. 7.4.2 Выбор подпиточного насоса Напор подпиточных насосов должен определяться из условий поддержания в водяных тепловых сетях статического давления, т.е. быть равен полному статистическому напору сети: ΔНП
= PS
= 47 м. вод. ст. Подача подпиточного насоса должна обеспечивать восполнение потерь в тепловой сети. Согласно [1] расчетный расход воды для подпитки закрытых систем теплоснабжения следует принимать равным 0,75% фактического объема воды в трубопроводах тепловых сетей и присоединенных к ним системах отопления и вентиляции зданий. Кроме того должна предусматриваться дополнительная аварийная подпитка химически необработанной недеаэрированной водой, расход которой принимается равным 2% от объема воды в трубопроводах тепловых сетей и присоединенных к ним системах отопления и вентиляции зданий. Подачу подпиточных насосов V3
под, м3
/ч, определяем по формуле где Q – мощность системы теплоснабжения, Q = 95,02 МВт из п.3.2; 65 м Тогда по формуле (7.19-7.20): Выбираем 3 насоса КМ 90/55, один из которых является резервным. Характеристики выбранных насосов: Таблица 7.6 –
Основные технические характеристики подпиточного насоса К 90/55 Насос Подача, м3
/ч Напор, м. вод. ст. Кавитационный запас, м. вод. ст. КПД не менее, % Частота, КМ 90/55 90 55 5,5 73 2900 Строим характеристику сети, пользуясь формулой (7.17): Задаваясь различными величинами подачи V
, строим характеристику сети, значения заносим в таблицу 7.7. Таблица 7.7 –
Построение характеристики сети V, т/ч 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 DH, м.в.ст. 0 0,31 1,23 2,77 4,93 7,7 11,09 15,09 19,71 24,95 30,8 37,27 44,35 Характеристика насосов подчиняется уравнению: где n - число параллельно работающих насосов. Таблица 7.8 –
Построение характеристики насоса V, т/ч 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 110 120 DH, м.в.ст. 65 63,79 62,58 61,37 60,16 58,95 57,74 56,53 55,32 54,11 53,00 51,69 50,48 Построенные характеристики приведены на рисунке 7.3. Рисунок 7.3
– Совмещенная характеристика сети и насоса. 1 – характеристика сети; 2 – характеристика насоса. Точка пересечения: VД = 62 м3
/ч, НД = 59 м. вод. ст. Выбранный насос нам подходит, поскольку VД
> VР
= G = 123,526м3
/ч, НД
> НР
= 47 м. вод. ст. В задачу теплового расчета входит определение изменений температур теплоносителя в тепловых сетях в результате тепловых потерь, проверка температуры наружной поверхности тепловой изоляции( при прокладке в помещениях по нормам 8.1 Основные параметры сети
Прокладку теплопровода принимаем надземную на тех участках сети, где застройка с высокой вероятностью неплотная, то есть на участках И - ПП. В этом случае трубопроводы расположены на железобетонных опорах. На участках И–ТК, ТК–Ж1 и ТК–Ж2 принимаем подземную канальную прокладку теплопроводов в монолитной оболочке из вспененного полиуретана, который является теплогидроизолятором. При прокладке в воздухе согласно рекомендациям [5] за расчётную примем среднюю за отопительный период температуру tОСВ
= tср
= – 4,4ºС. При прокладке под землёй по [5], расчётной должна стать средняя за год температура грунта, но таких сведений нам взять неоткуда, поэтому принимаем tОСЗ
= 5ºС. Расчётную температуру теплоносителя при среднегодовой температуре наружного воздуха определяем по графикам рис 4.1. Подающий трубопровод – Нормативные потери с погонного метра определяем по [5]: Таблица 8.1
Нормативные теплопотери Участок Тип прокладки Условный проход, мм Направление qН
, Вт/м И - ПП подземный 200 прямой 52,4 обратный 52,4 И - ТК подземный 350 прямой 99 обратный 99 ТК - Ж1 подземный 400 прямой 108 обратный 108 ТК - Ж2 подземный 300 прямой 69,2 обратный 69,2 Средняя скорость ветра за отопительный период – ω = 3,5 м/с; Тип грунта – примем влажный; Выбираем изоляционный материал: Вспененный пенополиуретан, покрытый снаружи фольгой; Коэффициент теплопроводности – Водопоглощение – не более 200 см3
/м3
; Плотность (сухая) – 50 кг/м3
; Прочность на сжатие – 4 кг/см3
= 0,4 МПа; pH > 8,5. Проводим расчёт участка И-ТК
Задаемся предварительной толщиной изоляционного слоя: Расчет толщины теплоизоляционного слоя производится по нормированной удельной плотности теплового потока через изолированную поверхность. Определяем суммарное термическое сопротивление теплопередаче теплоизоляционной конструкции: где R – линейное термическое сопротивление теплопередаче, (м·ºС)/Вт; tОС
– температура окружающей среды, ºС; qН
– нормативные линейные потери, Вт/м; k – коэффициент, учитывающий изменение стоимости теплоты и теплоизоляционной конструкции в зависимости от района строительства и способа прокладки трубопровода. Для подземной канальной k = 0,95; Полное термическое сопротивление изоляционной конструкции теплопередаче зависит от способа прокладки и в общем случае состоит из следующих величин, (м·К)/Вт: Здесь Rв
– сопротивление теплопередаче от теплоносителя к стенке трубы. При расчётах им пренебрегают ввиду относительной малости; Rтр
– сопротивление стенки трубы; Rг.и
– сопротивление слоя гидроизоляции. Отсутствует в нашем случае, поскольку выбранный материал и является гидроизолятором; Rиз
– сопротивление изоляционного слоя; Rп.с
– сопротивление покровного слоя. Этот слой также интегрирован в изолирующий; Rн
– сопротивление теплопередаче к окружающей среде; Rс.к
– сопротивление теплопередаче от воздуха в канале к стенке канала. Отсутствует – у нас бесканальная прокладка; Rк
– сопротивление стенки канала; Rгр
– сопротивление грунта. Таким образом получаем следующее уравнения для подземной прокладки: R = Rтр
+ Rиз
+ Rгр
+ Rн
(8.3) Расчётные уравнения для термических сопротивлений на погонный метр: Термическое сопротивлении теплоотдаче в окружающую среду где Термическое сопротивлении грунта при прокладке в непроходных каналах где Н – глубина заложения теплопровода, принимаем Н = 1,5 м; hк
, bк
– соответственно высота и ширина непроходного канала, м. Принимается по диаметру теплопровода [7]. Для участка И-ТК hк
=0,905 м, bк
=1,92 для прямого и обратного трубопровода Термическое сопротивлении теплопередаче от воздуха в канале к стенке канала где Принимается от 5 до 10 Вт/(м2
·0
С). Принимаем Эквивалентный диаметр канала Из уравнения (8.3) находим термическое сопротивление изоляции Rиз
= R- (Rтр
+ Rгр
+ Rн
) (8.8) Rиз
= 0,851 – (0,075+0,106+0,026) = 0,644 (м·С)/Вт Толщина изоляции Расчетную толщину для жестких, ячеистых материалов из неуплотняющихся материалов и пенопластов следует принимать ближайшую по соответствующим государственным стандартам и техническим условиям. Для изолируемых трубопроводов с положительными температурами рабочих сред толщина теплоизоляционного слоя должна быть проверена по допустимой температуре на поверхности изоляции [6]. Температура на поверхности тепловой изоляции трубопроводов, расположенных за пределами рабочей или обслуживаемой зоны, не должна превышать температурных пределов применения материалов покровного слоя, но не выше tн
п= 75 °С [5]. Определение действительной температуры на наружной поверхности изоляции осуществляется на основании решения уравнения плотности тепловых потоков: теплопроводности, проходящего через слой изоляции трубопровода за счет разности температур (τср-tп) и конвективного, уходящего с наружной поверхности трубопровода – (tп – tо): Отсюда При подземной прокладке вместо Rн
необходимо подставлять Rгр.
Результаты расчётов сведём в таблицу. Единица измерения термического сопротивления в таблице принята (м·ºС)/Вт, коэффициента теплоотдачи – Вт/(м2
·ºС), теплопотерь – Вт/м, температуры – ºС. Аналогично рассчитываем толщину изоляцию для всех участков. Результаты расчетов сводим в таблицу 8.2. Таблица 8.2 –
Результаты расчета тепловой изоляции Участок напр dвн dнар Rск αнар Rгр qн тау k R Rиз δизол tпов И-ПП прямой 0,207 0,219 - 20 - 52,4 85 0,98 1,741 1,691 0,082 -1,8 обратн 0,207 0,219 - 20 - 52,4 62,5 0,98 1,303 1,253 0,058 -1,8 И-ТК прямой 0,359 0,377 0,026 10 0,106 99 85 0,95 0,851 0,644 0,035 16,3 обратн 0,359 0,377 0,026 10 0,106 99 62,5 0,95 0,611 0,412 0,03 18,1 ТК-Ж1 прямой 0,408 0,426 0,026 10 0,106 108 85 0,95 0,78 0,587 0,05 18,4 обратн 0,408 0,426 0,026 10 0,106 108 62,5 0,95 0,56 0,367 0,031 19,8 ТК-Ж2 прямой 0,309 0,325 0,026 10 0,106 69,2 85 0,95 1,217 1,01 0,068 13 обратн 0,309 0,325 0,026 10 0,106 69,2 62,5 0,95 0,875 0,668 0,044 13,4 Из конструктивных соображений принимаем толщину изоляции на обратном трубопроводе равной толщине изоляции на прямом. Значения тепловых потерь тепловыми сетями через теплоизоляционные конструкции в общем виде зависят: - от вида теплоизоляционной конструкции и примененных теплоизоляционных материалов; - температурного режима; - параметров окружающей среды; - материальной характеристики тепловой сети. Проведем расчет участка И-ТК
Учет местных тепловых потерь в соответствии с [6] может быть выражен через ксум, величина которого зависит от вида прокладки: где kсум
– коэффициент, учитывает потери теплоты через арматуру, фланцы и опоры. Для подземной бесканальной прокладки kм
= 1,15; ℓ – длина участка. Расчет действительной удельной линейной потери для действительных условий определяется следующим образом: а) для воздушной прокладки б) для подземной канальной прокладки определяется следующим образом где Температура воздуха в канале многотрубного теплопровода tк
о, 0
С, определяется по формуле где Rк-о = Rск+ Rгр, – суммарное термическое сопротивление внутренней поверхности стенок канала и грунта, (м·С)/Вт Rпод=Rиз под+Rн – термическое сопротивление подающего трубопровода, (м·С)/Вт Rобр=Rиз обр+Rн – термическое сопротивление обратного трубопровода, (м·С)/Вт Rпод = 0,644+0,075=0,719 (м·С)/Вт, Rобр=0,377+0,075=0,452 (м·С)/Вт, Rк-о=0,026+0,106=0,132 (м·С)/Вт. Вычисляем tк
о по формуле (8.15) Вычисляем удельную линейную потерю по формуле (8.14) Вычисляем местные тепловые потери по формуле (8.13) Расчеты участков ТК-Ж1 и ТК-Ж2 аналогичны. При расчете участка И-ПП, который имеет надземную прокладку, линейные потери Результаты расчетов всех участков сводим в таблицу 8.3. Таблица 8.3
Результаты расчёта тепловых потерь Участок ℓ, м Направление R, (м·ºС)/Вт Rпод, (м·ºС)/Вт Rобр, (м·ºС)/Вт Rк.о., (м·ºС)/Вт tо
к, 0
С qI, Вт/м Qтп, Вт И-ПП 500 прямой 1,741 - - - - 52,398 60253,7 обратный 1,303 - - - - 52,391 И-ТК 900 прямой - 0,719 - 0,132 25,4 157,699 163219 обратный - - 0,452 ТК-Ж1 1700 прямой - 0,648 - 0,132 10,4 40,9091 79977,3 обратный - - 0,428 ТК-Ж2 2000 прямой - 1,085 - 0,132 17,9 97,7273 224773 обратный - - 0,743 Итого:
528223 9. Тепловой и гидравлический расчёты
паропровода
Задачей данного раздела является расчет паропровода. Как уже отмечалось, технологические тепловые нагрузки промышленного предприятия полностью покрываются паром. Гидравлический расчёт паропровода и его тепловой расчёт составляют единое целое. Исходными данными при гидравлическом расчете паровых сетей являются параметры пара у потребителя и на источнике системы теплоснабжения . Исходные данные: – Тепловая нагрузка на технологию – Коэффициент возврата конденсата кВК=0,8; – Температура возвращаемого конденсата tВК=80°С; – Давление и температура пара у потребителя, соответственно РП=0,415 МПа, tП=150°С. – Давление пара на источнике РП=1,4 МПа. Расход пара Dп, кг/с, находят по выражению где hг.п – энтальпия греющего пара, hг.п=2846,2 кДж/кг; кв.к – коэффициент возврата конденсата, кв.к=0,8; tк – температура возвращаемого конденсата; tх.в – температура холодной воды, о
С; Qп.п – тепловая нагрузка по пару промышленного предприятия, Qп.п =26 МВт. Перепад давления DР=РИ-РП, (9.2) DР =0,465-0,415=0,05 МПа. Рассчитываем линейное падение давления на участке по формуле где l
– длина участка, м; α – коэффициент, учитывающий местные сопротивления Линейное падение давления найдем по формуле (9.3) Определяем предварительно средние значения абсолютного давления и температуры где По полученным Определяем произведение
|