Главная Учебники - Разные Лекции (разные) - часть 61
Часть II. Сборный вариант плоского перекрытия с балочными плитами. 1) КОМПОНОВКА И ВЫБОР ВАРИАНТОВ ПЕРЕКРЫТИЯ. 1.1) КОМПОНОВКА ВАРИАНТОВ. Сборное балочное перекрытие состоит из сборных панелей и поддерживающих их ригелей. Применяем пустотные панели с овальными пустотами. Пустотные панели можно раскладывать только по схеме с вкладышами-распорками между колоннами. Панели имеют номинальную длину 5-7м. и ширину 1,0-1,5м. В ряде случаев можно применять панели больших размеров. Длина ригеля принимается от 6 до 8м. Рассмотрим 3 варианта конструктивной схемы перекрытия и выберем наиболее экономичный по минимальному объему используемого бетона и веса арматуры. Рисунок 22- Вариант 1 сборного перекрытия Число колонн – 12[шт] Число ригелей – 16 [шт] Число панелей перекрытия – 100 [шт] Число вкладышей – 15 [шт] Рисунок 23 - Вариант 2 сборного перекрытия Число колонн – 16[шт] Число ригелей – 20 [шт] Число панелей перекрытия – 125 [шт] Число вкладышей – 20 [шт] Рисунок 24 – Вариант 3 сборного перекрытия Число колонн – 15[шт] Число ригелей – 20 [шт] Число панелей перекрытия – 120 [шт] Число вкладышей – 18 [шт] 1.2) СРАВНЕНИЕ И ВЫБОР ВАРИАНТА. Таблица 3 – Сравнение вариантов сборного перекрытия Принимаем 1 вариант, так как он наиболее экономичный. 1.3) КОРРЕКТИРОВКА ОСНОВНОГО ВАРИАНТА
Рисунок 25 – Привязка панелей перекрытия к осям здания Рисунок 26 – Откорректированный вариант сборного перекрытия 2) РАСЧЕТ КОНСТРУИРОВАНИЕ ПАНЕЛЕЙ 2.1) ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ И СБОР НАГРУЗОК Определим площадь поперечного сечения панели:
Рис. 5
Нормативная нагрузка на плиту:
Сбор нагрузок приведён в таблице 2: Таблица 4 – Сбор нагрузок на панель перекрытия Постоянная:
1) Собственный вес панели 2) Цементно-песчаная стяжка(20[мм]): ( 3) Плитка керамическая (13[мм]), Временная
1) Полезная 2) Кратковременная нагрузка 3) Длительно действующая 2,463 0,44 0,234 10,2 (1,5) (8,7) 1,1 1,3 1,1 1,2 0,95 0,95 0,95 0,95 2,574 0,5434 0,244 11,628 2.2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ УСИЛИЙ Усилия для расчета продолных ребер панели. - Усилия для расчета по первой группе предельных состояний.
Рисунок 22 – Схема расчета пустотной панели
Усилия от полной нормативной нагрузки. - Усилия для расчета по второй группе предельных состояний.
Усилия от длительно действующей нагрузки. 2.3. ХАРАКТЕРИСТИКА МАТЕРИАЛОВ Бетон В20 Rb
=11,5 МПа; Eb
=27∙103
[МПа]; (панель) Rbt
=0,9 МПа 0,9 ∙ Rb
= 10,35 МПа; 0,9 ∙ Rbt
= 0,81 МПа. Бетон В25 Rb
=14,5МПа; (ригеля) Rbt
=0,75МПа 0,9 ∙ Rb
= 13,05 МПа; 0,9 ∙ Rbt
= 0,675 МПа. Арматура А-IIIRs
=365МПа (для арматуры диаметром 10-40 мм); . (ригеля) Es
=20∙104
[МПа]; Арматура А-IIRs
=280МПа . (панель) 2.4. Проверка размеров сечения плиты перекрытия
Сечение панели приводим к тавровому.
Рис.7
Проверяем условие прочности по наклонной сжатой полосе:
Условие выполняется. Разрушение бетона по наклонной сжатой полосе не произойдет. 2.5. РАСЧЕТ ПАНЕЛЕЙ ПЕРЕКРЫТИЯ ПО ПЕРВОЙ ГРУППЕ ПРЕДЕЛЬНЫХ СОСТОЯНИЙ 2.5.1. РАСЧЕТ ПАНЕЛЕЙ ПО СЕЧЕНИЯМ НОРМАЛЬНЫМ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ - Расчет продольных ребер панели перекрытия. Расчет производим как для таврового приведенного сечения
1) M=85,375[кН∙м];
2) 3) 4) 5) 6) Принимаем арматуру 7Ø16А-II, 7) 8) Проверка прочности
Условие выполняется. 2.5.2. РАСЧЕТ ПО СЕЧЕНИЯМ НАКЛОННЫМ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ - Расчет приопорного участка Проверяем необходимость постановки поперечной арматуры по расчёту:
Условие не выполняется. Арматуру устанавливаем по расчёту. Проверяем 1-ое условие прочности на действие поперечной силы по наклонному сечению:
Принимаем из условия свариваемости диаметр поперечной арматуры:
Т.к. участок приопорный, то
Определяем интенсивность хомутов:
Момент, воспринимаемый бетоном сжатой зоны над вершиной наклонного сечения:
Длина проекции расчетного наклонного сечения:
Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном в вершине наклонного сечения:
Определяем поперечную силу воспринимаемую хомутами:
т.е. прочность по наклонному сечению обеспечена. Проверяем 2-ое условие прочности по наклонному сечению на участке между двумя соседними хомутами:
Все условия выполняются, значит, арматуру подобрали верно. Средний участок:
Проверяем необходимость постановки поперечной арматуры по расчёту:
Условие не выполняется. Арматуру устанавливаем по расчёту. Проверяем 1ое условие прочности на действие поперечной силы по наклонному сечению:
Принимаем из условия свариваемости диаметр поперечной арматуры:
Т.к. участок пролетный, то
Определяем интенсивность хомутов:
Момент, воспринимаемый бетоном сжатой зоны над вершиной наклонного сечения:
Длина проекции расчетного наклонного сечения:
Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном в вершине наклонного сечения:
Определяем поперечную силу воспринимаемую хомутами:
т.е прочность по наклонному сечению обеспечена. Проверяем 2е условие прочности по наклонному сечению на участке между двумя соседними хомутами:
Все условия выполняются, арматуру подобрали верно. 2.5.3 Расчёты на местное действие нагрузок
Определяем граничную высоту сжатой зоны по формуле:
где w - характеристика сжатой зоны бетона, определяемая по формуле:
Находим коэффициент α
m
:
По коэффициенту α
m
с помощью таблиц определяем коэффициенты η
и ξ,
которые соответственно равны: Проверяем, чтобы значение ξ
было меньше ξ
R
:
Определяем требуемую площадь арматуры:
Подбираем сетки:
Рис.9
Площадь рабочей поперечной арматуры на 1 п.м. сетки: Asф
= 1,31 см². 2.6. Расчёт плиты перекрытия по второй группе
предельных состояний
Геометрические характеристики приведённого сечения:
Рис. 10
Эквивалентная площадь арматуры:
Площадь бетона:
Приведённая площадь сечения:
Определим статический момент сопротивления относительно нижней грани приведённого сечения:
Положение центра тяжести всего приведенного сечения:
Момент инерции приведённого сечения:
Момент сопротивления приведённого сечения:
2.6.1 Расчёты трещиностойкости сечений нормальных
к продольной оси
Панель эксплуатируется в закрытом помещении без агрессивной среды, поэтому ей предъявляется 3-я категория трещиностойкости, т.е. допускается продолжительное и непродолжительное раскрытие трещин. Допускаемая продолжительная ширина раскрытия трещин Расчёт на образование трещин: Трещины не образуются, если соблюдается условие:
Условие не выполняется, требуется расчет на образование трещин. Выполняем расчёт на раскрытие трещин.
Плечо для соответствующего момента:
1) Определяем продолжительную ширину раскрытия трещин:
2) Определяем непродолжительную ширину раскрытия трещин от полной нагрузки:
3) Определяем непродолжительную ширину раскрытия трещин от длительно действующей нагрузки:
Условие соблюдается, значит, оставляем выбранный диаметр арматуры. 2.6.2 Расчёты трещиностойкости сечений наклонных
к продольной оси
Трещины не образуются, если выполняется следующее условие
Условие выполняется. Трещины не образуются. Поэтому расчёт на образование трещин не производим. 2.6.3. Расчёты прогибов
Прогибы считаем, определяя кривизну с учетом наличия трещин и упругопластических свойств бетона. Непродолжительная величина прогиба:
1) Прогиб от непродолжительного действия полной нормативной нагрузки:
2) Прогиб от непродолжительного действия длительной нагрузки:
2) Прогиб от продолжительного действия длительной нагрузки:
Панель удовлетворяет условиям. 2.7. Проверка плиты перекрытия на нагрузки при транспортировке и монтаже
Для монтажа и транспортировки панели предусматриваются петли из арматуры А-I. Нагрузка от собственного веса:
Подбираем площадь сечения арматуры: Принимаем 2 стержня из арматуры A-I Æ10 мм: As=1,57 см².
Делаем проверку прочности:
Условие выполняется. 2.8. Расчет монтажных петель
При подъёме петель нагрузка от собственного веса передаётся на 2 петли. Тогда нагрузка на 1 петлю равна:
Подбираем петлю из арматуры A-I диаметром 10 мм и 2.9 Конструирование плиты перекрытия
Рис. 11
Рис. 12
3. РАСЧЕТ И КОНСТРУИРОВАНИЕ МНОГОПРОЛЕТНОГО НЕРАЗРЕЗНОГО РИГЕЛЯ 3.1. ОПРЕДЕЛНИЕ РАЗМЕРОВ СЕЧЕНИЯ
Рисунок 35 – Назначение размеров неразрезного ригеля. 3.2 Сбор нагрузок на ригель
3.3. Определение расчётных усилий с построением эпюр
Ригель рассчитывают как неразрезную равнопролётную балку (пролёты должны отличаться не более чем на 10%) методом предельного равновесия. Расчётные пролёты принимаются для средних ригелей расстояние между осями колонн; При различны схемах загружения моменты и поперечные силы определяются по следующим формулам:
3.4. Характеристики материалов
Класс бетона согласно заданию – В 25. С учетом длительности действия нагрузки при
Арматура класса AIII: 3.5. ПРОВЕРКА РАЗМЕРОВ СЕЧЕНИЯ РИГЕЛЯ. 1.Проверяем высоту сечения по максимальному опорному моменту: h =1м(высота ригеля) 2. Проверка по наклонной сжатой полосе: Коэффициент φw
1
учитывает влияние хомутов, нормальных к продольной оси элемента. Принимаем φw
1
=1. Условие прочности выполняется. 3.6. РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ СЕЧЕНИЙ НОРМАЛЬНЫХ К ПРОЖОЛЬНОЙ ОСИ.. 1) Расчёт на положительные моменты пролётов Рис.36 Рассматриваем 1пролет Принимаем арматуру 6Ø22А-III, Рассматриваем 2 пролет. Принимаем арматуру 6Ø18А-III, 2) Расчёт на отрицательные моменты на опорах: Рассматриваем первую опору Момент по грани колонны: Моп
= М – Qоп
*(hк
/2) = 540,38 – 538,59*(0,4/2) = 432,662 кНм Принимаем арматуру 6Ø18А-III, Рассматриваем вторую опору Момент по грани колонны: Моп
= М – Qоп
*(hк
/2) = 540,38 – 455,42*(0,4/2) = 449,296 кНм Принимаем арматуру 6Ø18А-III, 3.7. РАСЧЕТ НА ПРОЧНОСТЬ СЕЧЕНИЙ, НАКЛОННЫХ К ПРОДОЛЬНОЙ ОСИ. Расчёт будем вести на приопорных и средних участках в крайнем и среднем пролётах. Первое условие по наклонной сжатой полосе проверено для всех пролетов при проверке размеров сечения второстепенной балки. Крайний пролет (приопорный участок)
: Q = 394,17кН
1.Задаемся диаметром поперечной арматуры: d
sw
≥ d
/ 4 =28 / 4 = 7мм Принимаем d
sw
= 8 мм – принимаем арматуру для хомутов А-I 2.Определяем интенсивность хомутов: qsw
=[(
Q
/2)2
/
M
в
]>=
qsw
=[(412,895/2)2
/326,786] =130,423 кН/м > 77,638 кН;
В дальнейших расчетах используем qsw
= 130,423 кН 3.Принимаем конструктивный шаг:
Принимаем Sk
= 30 см. 4.Подбираем расчетный шаг арматуры: Sр
=(Rsw
*Asw
1
*n)/qsw
, Rsw
=175 МПа Asw
1
=0,503 см2
– площадь одного стержня; n=3 – число каркасов; S
р
=(175*103
*0,0000503*3)/130,423=0,202 м.
5. Определяем максимальный шаг: Smax
=[
j
в4
*(1+
j
n
)*
R
в
t
*
g
в2
*
b
*
h
о
]/
Q
;
j
в4
=1,5 (для тяжелого Б) Smax
=[1,5*(1+0)*810*0,3* 0,82]/412,895=0,72 м. 6. Выбираем наименьшее значение шага: S= Sр
=200м h0
= 0,82 ≤С0
≤2 ∙ h0
= 1,64 С0 -
условию удовлетворяет Принимаем С0
=1,58 м. Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном: Определяем поперечную силу, воспринимаемую хомутами: 7. Проверка условия прочности на действие поперечной силы по наклонной трещине:
Условие выполняется. 8. Проверка прочности по наклонной сжатой полосе:
Проверка выполняется. 9.Проверка прочности между соседними хомутами: Условие выполняется. Крайний пролёт (2 приопорный участок)
: Q = 538,59кН
1.Задаемся диаметром поперечной арматуры: d
sw
≥ d
/ 4 =18 / 4 = 5,5мм Принимаем d
sw
= 6 мм – принимаем арматуру для хомутов А-I 2.Определяем интенсивность хомутов: qsw
=[(
Q
/2)2
/
M
в
]>=
qsw
=[(632,654/2)2
/326,786] =306,202 кН/м > 77,638 кН;
В дальнейших расчетах используем qsw
= 306,202
кН 3.Принимаем конструктивный шаг:
Принимаем Sk
= 30 см. 4.Подбираем расчетный шаг арматуры: Sр
=(Rsw
*Asw
1
*n)/qsw
, Rsw
=175 МПа Asw
1
=0,283 см2
– площадь одного стержня; n=3 – число каркасов; S
р
=(175*103
*0,0000283*3)/306,202=0,122 м.
5. Определяем максимальный шаг: Smax
=[
j
в4
*(1+
j
n
)*
R
в
t
*
g
в2
*
b
*
h
о
]/
Q
;
j
в4
=1,5 (для тяжелого Б) Smax
=[1,5*(1+0)*810*0,3* 0,82]/632,654=0,472 м. 6. Выбираем наименьшее значение шага: S= Sр
=100мм Принимаем h0
= 0,82 ≤С0
≤2 ∙ h0
= 1,64 С0 -
условию удовлетворяет Принимаем С0
=1, 033 м. Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном: Определяем поперечную силу, воспринимаемую хомутами: 7. Проверка условия прочности на действие поперечной силы по наклонной трещине:
Условие выполняется. 8. Проверка прочности по наклонной сжатой полосе:
Проверка выполняется. 9.Проверка прочности между соседними хомутами: Условие выполняется. Второй пролет (приопорный участок)
: Q = 497,42 кН
1.Задаемся диаметром поперечной арматуры: d
sw
≥ d
/ 4 =18 / 4 = 5,5мм Принимаем d
sw
= 6 мм – принимаем арматуру для хомутов А-I 2.Определяем интенсивность хомутов: qsw
=[(
Q
/2)2
/
M
в
]>=
qsw
=[(577,312/2)2
/326,786] =254,975 кН/м > 77,638 кН;
В дальнейших расчетах используем qsw
= 254,975
кН 3.Принимаем конструктивный шаг:
Принимаем Sk
= 30 см. 4.Подбираем расчетный шаг арматуры: Sр
=(Rsw
*Asw
1
*n)/qsw
, Rsw
=175 МПа Asw
1
=0,283 см2
– площадь одного стержня; n=3 – число каркасов; S
р
=(175*103
*0,0000283*3)/254,975=0,185 м.
5. Определяем максимальный шаг: Smax
=[
j
в4
*(1+
j
n
)*
R
в
t
*
g
в2
*
b
*
h
о
]/
Q
;
j
в4
=1,5 (для тяжелого Б) Smax
=[1,5*(1+0)*810*0,3* 0,82]/577,312=0,382 м. 6. Выбираем наименьшее значение шага: S= Sр
=100мм h0
= 0,82 ≤С0
≤2 ∙ h0
= 1,64 С0 -
условию удовлетворяет Принимаем С0
=1,54 м. Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном: Определяем поперечную силу, воспринимаемую хомутами: 7. Проверка условия прочности на действие поперечной силы по наклонной трещине:
Условие выполняется. 8. Проверка прочности по наклонной сжатой полосе:
Проверка выполняется. 9.Проверка прочности между соседними хомутами: Условие выполняется. Второй пролет (2 приопорный участок)
: Q = 455,42 кН
1.Задаемся диаметром поперечной арматуры: d
sw
≥ d
/ 4 =18 / 4 = 5,5мм Принимаем d
sw
= 6 мм – принимаем арматуру для хомутов А-I 2.Определяем интенсивность хомутов: qsw
=[(
Q
/2)2
/
M
в
]>=
qsw
=[(531,671/2)2
/326,786] =216,253 кН/м > 77,638 кН;
В дальнейших расчетах используем qsw
= 216,253кН 3.Принимаем конструктивный шаг:
Принимаем Sk
= 30 см. 4.Подбираем расчетный шаг арматуры: Sр
=(Rsw
*Asw
1
*n)/qsw
, Rsw
=175 МПа Asw
1
=0,283 см2
– площадь одного стержня; n=3 – число каркасов; S
р
=(175*103
*0,0000283*3)/216,253=0,139 м.
5. Определяем максимальный шаг: Smax
=[
j
в4
*(1+
j
n
)*
R
в
t
*
g
в2
*
b
*
h
о
]/
Q
;
j
в4
=1,5 (для тяжелого Б) Smax
=[1,5*(1+0)*810*0,3* 0,82]/531,671=0,322 м. 6. Выбираем наименьшее значение шага: S= Sр
=100мм h0
= 0,82 ≤С0
≤2 ∙ h0
= 1,64 С0 -
условию удовлетворяет Принимаем С0
=1,22 м. Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном: Определяем поперечную силу, воспринимаемую хомутами: 7. Проверка условия прочности на действие поперечной силы по наклонной трещине:
Условие выполняется. 8. Проверка прочности по наклонной сжатой полосе:
Проверка выполняется. 9.Проверка прочности между соседними хомутами: Условие выполняется. 1 Пролетный участок
: Q = 157,668 кН
1.Задаемся диаметром поперечной арматуры: d
sw
≥ d
/ 4 =22 / 4 = 5,5мм Принимаем d
sw
= 6 мм – принимаем арматуру для хомутов А-I 2.Определяем интенсивность хомутов: qsw
=[(
Q
/2)2
/
M
в
]>=
qsw
=[(150,396/2)2
/326,786] =17,304 кН/м
В дальнейших расчетах используем qsw
= 77,638 кН
3.Принимаем конструктивный шаг:
Принимаем Sk
= 65 см. 4.Подбираем расчетный шаг арматуры: Sр
=(Rsw
*Asw
1
*n)/qsw
, Rsw
=175 МПа Asw
1
=0,283 см2
– площадь одного стержня; n=3 – число каркасов; S
р
=(175*103
*0,0000283*3)/ 77,638
=0,291 м.
5. Определяем максимальный шаг: Smax
=[
j
в4
*(1+
j
n
)*
R
в
t
*
g
в2
*
b
*
h
о
]/
Q
;
j
в4
=1,5 (для тяжелого Б) Smax
=[1,5*(1+0)*810*0,3* 0,82]/150,396=1,98 м. 6. Выбираем наименьшее значение шага: S= Sр
=250мм h0
= 0,82 ≤С0
≤2 ∙ h0
= 1,64 С0 -
условию не удовлетворяет Принимаем С0
=1,64 м. Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном: Определяем поперечную силу, воспринимаемую хомутами: 7. Проверка условия прочности на действие поперечной силы по наклонной трещине:
Условие выполняется. 8. Проверка прочности по наклонной сжатой полосе:
Проверка выполняется. 9.Проверка прочности между соседними хомутами: Условие выполняется. 2 Пролетный участок
: Q = 238,21 кН
1.Задаемся диаметром поперечной арматуры: d
sw
≥ d
/ 4 =18 / 4 = 5,5мм Принимаем d
sw
= 6 мм – принимаем арматуру для хомутов А-I 2.Определяем интенсивность хомутов: qsw
=[(
Q
/2)2
/
M
в
]>=
qsw
=[(371,277/2)2
/326,786] =105,456 кН/м
В дальнейших расчетах используем qsw
= 105,456 кН
3.Принимаем конструктивный шаг:
Принимаем Sk
= 65 см. 4.Подбираем расчетный шаг арматуры: Sр
=(Rsw
*Asw
1
*n)/qsw
, Rsw
=175 МПа Asw
1
=0,283 см2
– площадь одного стержня; n=3 – число каркасов; S
р
=(175*103
*0,0000283*3)/ 105,456
=0,241 м.
5. Определяем максимальный шаг: Smax
=[
j
в4
*(1+
j
n
)*
R
в
t
*
g
в2
*
b
*
h
о
]/
Q
;
j
в4
=1,5 (для тяжелого Б) Smax
=[1,5*(1+0)*810*0,3* 0,82]/371,277=0,805 м. 6. Выбираем наименьшее значение шага: S= Sр
=200мм h0
= 0,82 ≤С0
≤2 ∙ h0
= 1,64 С0 -
условию не удовлетворяет Принимаем С0
=1,64 м. Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном: Определяем поперечную силу, воспринимаемую хомутами: 7. Проверка условия прочности на действие поперечной силы по наклонной трещине:
Условие выполняется. 8. Проверка прочности по наклонной сжатой полосе:
Проверка выполняется. 9.Проверка прочности между соседними хомутами: Условие выполняется. 3 Пролетный участок
: Q = 243,21 кН
1.Задаемся диаметром поперечной арматуры: d
sw
≥ d
/ 4 =18 / 4 = 5,5мм Принимаем d
sw
= 6 мм – принимаем арматуру для хомутов А-I 2.Определяем интенсивность хомутов: qsw
=[(
Q
/2)2
/
M
в
]>=
qsw
=[(300,066/2)2
/326,786] =35,572 кН/м
В дальнейших расчетах используем qsw
= 77,638 кН
3.Принимаем конструктивный шаг:
Принимаем Sk
= 65 см. 4.Подбираем расчетный шаг арматуры: Sр
=(Rsw
*Asw
1
*n)/qsw
, Rsw
=175 МПа Asw
1
=0,283 см2
– площадь одного стержня; n=3 – число каркасов; S
р
=(175*103
*0,0000283*3)/ 77,638
=0,291 м.
5. Определяем максимальный шаг: Smax
=[
j
в4
*(1+
j
n
)*
R
в
t
*
g
в2
*
b
*
h
о
]/
Q
;
j
в4
=1,5 (для тяжелого Б) Smax
=[1,5*(1+0)*810*0,3* 0,82]/300,066=0,97 м. 6. Выбираем наименьшее значение шага: S= Sр
=250мм h0
= 0,82 ≤С0
≤2 ∙ h0
= 1,64 С0 -
условию не удовлетворяет Принимаем С0
=1,64 м. Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном: Определяем поперечную силу, воспринимаемую хомутами: 7. Проверка условия прочности на действие поперечной силы по наклонной трещине:
Условие выполняется. 8. Проверка прочности по наклонной сжатой полосе:
Проверка выполняется. 9.Проверка прочности между соседними хомутами: Условие выполняется. 4 Пролетный участок
: Q = 323,154 кН
1.Задаемся диаметром поперечной арматуры: d
sw
≥ d
/ 4 =18 / 4 = 5,5мм Принимаем d
sw
= 6 мм – принимаем арматуру для хомутов А-I 2.Определяем интенсивность хомутов: qsw
=[(
Q
/2)2
/
M
в
]>=
qsw
=[(254,425/2)2
/326,786] =49,52 кН/м
В дальнейших расчетах используем qsw
= 77,638 кН
3.Принимаем конструктивный шаг:
Принимаем Sk
= 65 см. 4.Подбираем расчетный шаг арматуры: Sр
=(Rsw
*Asw
1
*n)/qsw
, Rsw
=175 МПа Asw
1
=0,283 см2
– площадь одного стержня; n=3 – число каркасов; S
р
=(175*103
*0,0000283*3)/ 77,638
=0,291 м.
5. Определяем максимальный шаг: Smax
=[
j
в4
*(1+
j
n
)*
R
в
t
*
g
в2
*
b
*
h
о
]/
Q
;
j
в4
=1,5 (для тяжелого Б) Smax
=[1,5*(1+0)*810*0,3* 0,82]/254,425=1,17 м. 6. Выбираем наименьшее значение шага: S= Sр
=250мм h0
= 0,82 ≤С0
≤2 ∙ h0
= 1,64 С0 -
условию не удовлетворяет Принимаем С0
=1,64 м. Определяем поперечную силу, воспринимаемую бетоном: Определяем поперечную силу, воспринимаемую хомутами: 7. Проверка условия прочности на действие поперечной силы по наклонной трещине:
Условие выполняется. 8. Проверка прочности по наклонной сжатой полосе:
Проверка выполняется. 9.Проверка прочности между соседними хомутами: Условие выполняется. 3.9. РАСЧЕТ УЗЛА СОПРЯЖЕНИЯ РИГЕЛЯ С КОЛОННОЙ.
Определяем площадь сечения закладных деталей: Аpl
= Mоп
/Z*Ry
Ry
= 24,5 кН/см2
Аpl
= 513,312*100/85,5*24,5 = 24,405 см2
Определим длину сварных швов 1,3 - обеспечение надежной работы сварного шва по выровненному моменту; kf
<=1,2* tpl
к
=1,2*8=9,6 мм; принимаем kf
=8мм N = Mоп
/Z = 513,312/0.855 = 600,365 кН – продольная сила Т = Q*f = 632,554*0,15 = 94,883 кН – реакция от трения одной закладной детали о другую f = 0,15 – коэффициент трения Определяем минимальную длину закладных деталей при двустороннем сварном шве: Определяем толщину закладной детали 3.8. ЭПЮРА МАТЕРИАЛОВ И КОНСТРУИРОВАНИЯ РИГЕЛЯ.
Определим значения W
и 20d
для стержней, которые будем обрывать.
Q – расчетная поперечная сила в рассматриваемом сечении, принимаемая с помощью эпюры арматуры и эпюры поперечных сил, d – диаметр обрываемого стержня, qsw
- интенсивность поперечных стержней:
455,42 4. СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ. 1. В.Н. Байков, Э.Е. Сигалов/ Железобетонные конструкции. Общий курс. – Москва, Стройиздат, 1991. 2. СНиП 2.03.01-84* «Бетонные и железобетонные конструкции»×, Госстрой СССР, М.: 1989. 3. Стуков В.П Монолитный вариант плоского перекрытия с балочными плитами./ Методические указания к КП №1 «Железобетонные конструкции», РИО АЛТИ, 1979. 4. Стуков В.П. Сборный вариант плоского перекрытия с балочными плитами. Компоновка перекрытия и проектирование панели/ Методические указания к КП №1 «Железобетонные конструкции», РИО АЛТИ, 1981. 5. Стуков В.П Железобетонные конструкции/ Основные данные и нормативные материалы к КП №1, 2, РИО АЛТИ, 1992. 6. Русланов В.М./ Строительные конструкции зданий и основы их расчета. М.: Высшая школа, 1987.
|