Главная Учебники - Разные Лекции (разные) - часть 61
Министерство Образования и Науки Украины
Харьковская Национальная Академия Городского Хозяйства
Пояснительная записка
по предмету: “Железобетонные конструкции”
к курсовому проекту на тему: “Поперечник одноэтажного железобетонного промышленного здания”
2011
Расчетная схема 1. Компоновка поперечной рамы
Выбор типа колонн и их привязка: hниза
= (9600 - 800 - 120-20) + 150 = 8810 мм hверх
= 12000 -9600 +1400 + 800 = 3340 мм hкол
= hниза
+ hверх
= 8810 + 3340 = 12150 мм Конструкция колонны: 1.1 Расчёт нагрузок
От покрытия: - постоянная: σ1
= γf1
· - полезная (снег): S1
= γf
· S0
· B · - Эксцентриситеты сил σ1
и S1
: е1
= 380/2 – 175 = 15 мм = 0,015 м Изгибающие моменты: М1
= σ1
· e1
= 225,4 · 0,015 ≈ 3,4 кН·м Мснег1
= S1
· е1
= 70 · 0,015 = 1,7 кН·м - Эксцентриситеты сил σ1
и S1
для подкрановой части: e1
= 300 - 205 = 95 мм = 0,095 м Изгибающие моменты: М2
= σ1
· е2
= -225,4 · 0,095 = - 21,4 кН·м Мснег2
= S1
· e2
= -70 · 0,095 = -6,7 кН·м - Собственный вес колонны: - Надкрановая часть: σ2
= 1 · 1 · (0,38 · 0,4 · 3,34) · 25 = 14 кН - Подкрановая часть: σ3
= 1,1·(0,6·0,4·8,81)·25 = 58 кН Эксцентриситет силы σ2
относительно подкрановой части: е3
= 600/2 – 380/2 = 110 мм = 0,11 м М3
= - σ2
· е3
= - 14 · 0,11 = - 1,5 кН·м - Вес подкрановой балки и рельса: е4
= 750 – 300 = 450 мм = 0,45 м σ4
= 1,1·(42 + 1,05·0,527·6 = 49,5 кН Изгибающие моменты: M4
= σ4
· е4
= 49,5 · 0,45 = 22,3 кН·м - Крановые нагрузки: Dmax
= γf
· Fn
· Σyi
= 1,1·175·( 1 + 0,638+0,267)=1,1*175*1,905 = 367 кН Dmin
= Dmax
· Dmin
=367 · - Изгибающие моменты от давления крана: Мmax
= Dmax
· e4
= 367 · 0,45= 165 кН·м Мmin
=- Dmin
· e5
= -69 · 0,75 = -52 кН·м - Горизонтальная сила торможения тележки крана: Tmax
= ± γf
· - Ветровая нагрузка: Давление ветра: W = γf
· W0
· к · С · В - на высоте 5 м: W1
= 1,035 · 0,48 · 0,4 · 0,8 · 0,9· 6 = 0,86кН/м (W1
’ = 0,86 · - на высоте 12,0 м: W2
= 1,035 · 0,48 · 0,8· 0,9 · 0,64 · 6 = 1,37 кН/м (W2
’ = 1,37 · - на высоте 14,4 м: W3
= 1,035 · 0,48 · 0,71 · 0,9· 0,8 · 6 = 1,52 кН/м (W3
’ = 1,5 · W = W’ = - Изгибающий момент в заделке от распределённой ветровой нагрузки на крайней колонне по оси А: M = 0,86 · 12 · ( - Эквивалентная равномерно-распределённая нагрузка будет равна: M = - На правой колонне (по оси В): qW
’ = 1,1 · Нагрузки действующие на колонну по оси А: 2. Расчёт поперечной рамы
2.1 Геометрические характеристики колонны
I1
= I2
= - Коэффициенты: α = а / L = 3,34 / 12,15 = 0,275 к = α3
· Для крайней колонны: ккр
= 0,2753
· Для средней колонны: ккр
= 0,2753
· 2.2 Реакции колонн и рамы в целом на смещение Δ=1
Бетон – В20 (Eb
= 2700 кН/см2
); RΔ
= RАΔ
= RгΔ
= RБΔ
= RВΔ
= r11
= RАΔ
+ RБΔ
+ RВΔ
+ RГΔ
= 2 2.3 Определение усилий в колонне от постоянных нагрузок
От постоянных нагрузок рама не смещается (т.к. нагрузки симметричны) R = Определение усилий в стойке от собственного веса. М1
= 3,4 кН·м; М2
= -21,4 кН·м; М3
= -1,5 кН·м; М4
= 22,3 кН·м а) Изгибающие моменты: М1-1
= 3,4 кН·м М2-2
= 3,4 – 0,4 · 3,34 = 2,03 кН·м М3-3
= 2,03-21,4-1,5+22,3 = -0,6 кН·м М4-4
= 3,4 -21,4-1,5+22,3– 0,41 · 12,15 = -2,2 кН·м б) Продольные силы: N1-1
= G1
= 225,4 кН N2-2
= G1
+ G2
= 225,4+ 14 = 239,4 кН N3-3
= G1
+ G2
+ G4
= 239,4 + 49,5 = 288,9 кН N4-4
= N3-3
+ G3
= 288,9 + 58 = 346,9 кН в) Поперечная сила: Q4-4
= R = 0,41 кН Определение усилий в стойке от снеговой нагрузки. R = а) Изгибающие моменты: М1-1
= 1,1 кН·м М2-2
= 1,1 + 0,6 · 3,34 = 3,1 кН·м М3-3
= 3,1-6,7 = -3,4 кН·м М4-4
= 1,1 -6,7 + 0,6 · 12,15 = 1,69 кН·м б) Продольные силы: N1-1
= N2-2
= N3-3
= N4-4
= S1
= 70 кН в) Поперечная сила: Q4-4
= R = -0,6 кН Определение усилий в стойке от давления кранов. Рама смещается под действием внешних сил. Если бы смещения не происходило, то возникли бы следующие реакции: RA
= RБ
= Так как количество пролетов равняется трем, то смещение верха колонны не учитываем. Рассмотрим нагружение на крайнюю колонну по оси А силой Дмах
,а на среднюю колонну по оси Б силой Дmin
.Такое нагружение несимметричное. Усилия в колонне: а) Изгибающие моменты: М1-1
= 0 М2-2
= - 17,8 · 3,34 = - 59,5 кН·м М3-3
= - 59,5 + 165 = 105,5 кН·м М4-4
= - 17,8 · 12,15 + 165 = -51,3 кН·м б) Продольные силы: N1-1
= N2-2
= 0 N3-3
= N4-4
= Dmax
= 165 кН в) Поперечная сила: Q4-4
= R = 17,8 кН Загрузим крайнюю колонну по оси А силой Дmin
,а среднюю колонну по оси Б силой Дмах.
МА
= Dmin
· eкр
= 69 · 0,45= 31,1 кН·м МБ
=- Dmax
· eкр
= -367 · 0,75 = -275,3 кН·м RA
= RБ
= а) Изгибающие моменты: М1-1
= 0 М2-2
= - 3.4 · 3,34 = - 11.4 кН·м М3-3
= - 11.4 + 31.1 = 19.7 кН·м М4-4
= - 3.4 · 12,15 + 31.1 = -10.2 кН·м б) Продольные силы: N1-1
= N2-2
= 0 N3-3
= N4-4
= Dmax
= 69 кН в) Поперечная сила: Q4-4
= R = 3.4 кН Определение усилий в стойке от торможения тележек кранов Если бы рама не смещалась от действия внешних сил, то реакция стойки была бы следующей: R = Усилия в стойке: а) Изгибающие моменты: М1-1
= 0 М2-2
= 7.2 · 3,34 – 10.5 · 1,0 = 13.6 кН·м М3-3
= М2-2
= 13.6 кН·м М4-4
= 7.2·12,15-10.5·(12.15-2.4)= -14.9кН·м б) Продольные силы: N1-1
= N2-2
= N3-3
= N4-4
= 0 в) Поперечная сила: Q4-4
= ± (7.2– 10.5) = ± 3.3 кН Определение усилий в стойке от ветра. - нагружение от действия ветра по направлению слева направо Значения нагрузок wa
кт
=1.1кН/м,wпасс
=0.83кН/м,W=3.5кН. Реактивное усилие в верхнем узле от действия активного ветра на колонну по оси А: Реактивное усилие от действия пассивного ветра по оси Г: Rip
=ВА
+ВГ
+W=4.8+3.6+3.5=11.9кН Δ1
=- ВупрА
= ВупрГ
= -строим эпюры М,N и Q от нагружения ветром слева направо М1-1
=0 М2-2
= М3-3
= М4-4
= При нагружении колонны по оси В реакцией ВпрВ
=0.63кН и равномерно распределенной нагрузкой wпасс
=0.83кН/м. М1-1
=0 М2-2
= М3-3
= М4-4
= Ось А: Q1-1
=-1.83кН Q2-2
=Q3-3
=1.1∙3.34-1.83=1.84кН Q4-4
=1.1∙12.15-1.83=11.55кН Ось Г: Q1-1
=-0.63кН Q2-2
=Q3-3
=0.83∙3.34-0.63=2.14кН Q4-4
=0.83∙12.15-0.63=9.46кН нагружение ветром справа налево Значения усилий будут такие: Ось А: М1-1
=0 М2-2
= М3-3
=-2.5 кН∙м М4-4
=-53.6кН∙м Q1-1
=0.63кНQ2-2
=Q3-3
=-2.14кН Q4-4
=-9.46кН N1-1
=N2-2
=N3-3
=N4-4
=0 Ось Г: М1-1
=0 М2-2
= М3-3
=-0.02кН∙м М4-4
=-59.0кН∙м Q1-1
=1.83кН Q2-2
=Q3-3
=-1.84кН Q4-4
=-11.55кН 3. Расчёт внецентренносжатой колонны
Бетон В25, Арматура класса А400с, армирование – симметричное. 3.1 Надкрановая часть
- Комбинация усилий: M = -71.07 кН·м; Me
= 2.03+(-59.5-13.6)/2=-34.57 кН·м; N = 239.4 кН - Расчётная длина: L0
= 2 · Ннадкр
= 2 · 3,34 = 6.68 м - Эксцентриситет: e0
= M / N = 71.07 / 239.4 = 0,3 м = 30 см - Определяю коэффициент влияния длительного действия нагрузки: φL
= 1 + β · φL
= 1 + 1 · - Определение коэффициента δ: δ1
= е0
/ h = 30 / 38 = 0,789 δ2
= 0,5 – 0,01 · Принимаю: δ = δmax
= 0,789 - ν = ES
/ Eb
= 20000 / 3000 = 6,67 Ncr
= где μ – коэффициент армирования (предварительно принимается = 0,005) Ncr
= - Коэффициент влияния прогиба при продольном изгибе: η = - Расчётная величина эксцентриситета: η · e0
= 1,17 · 30 = 35 см - Определение случая внецентренного сжатия для симметричного армирования x=N/Rb
·b=239.4/1,45·40=4.1 см; ξy
·h0
=0,594·34=20.2 см, что > х=4.1 см (если х > 20.2 – случай больших эксцентриситетов x < 20.2 – случай малых эксцентриситетов) Т.к. используется симметричное армирование, вследствие чего х < 20.2→ мы имеем дело со случаем малых эксцентриситетов ) - е = η · е0
+ - AS
= AS
’ = Армирование принимаем конструктивно: 6Ø16А400с(AS
=12,06см2
) Хомуты и шпильки: Ø5Вр-IПримем Sw=40 см. 3.2 Подкрановая часть
- Комбинация усилий: M = 118,5 кН·м Me
= -0,6+(105,5+13,6)/2=58,95 кН·м N = 453,9 кН - Расчётная длина: L0
= 1,5 · Нподкр
= 1,5 · 8,81 = 13,215 м - Эксцентриситет: e0
= M / N = 118,5 / 453,9 = 0,26 м = 26 см - Определяю коэффициент влияния длительного действия нагрузки: φL
= 1 + β · φL
= 1 + 1 · - Определение коэффициента δ: δ1
= е0
/ h = 26 / 60 = 0,433 δ2
= 0,5 – 0,01 · Принимаю: δ = δmax
= 0,433 - ν = ES
/ Eb
= 20000 / 3000 = 6,67 Ncr
= где μ – коэффициент армирования (предварительно принимается = 0,005) Ncr
= - Коэффициент влияния прогиба при продольном изгибе: η = - Расчётная величина эксцентриситета: η · e0
= 1,26 · 26 = 32,7 см - Определение случая внецентренного сжатия для симметричного армирования x=N/Rb
·b=453,9/1,45·40=7,8 см; ξy
·h0
=0,594·56=33,3 см, что > х=7,8 см (если х > 33,3 – случай больших эксцентриситетов x < 33,3 – случай малых эксцентриситетов) Т.к. используется симметричное армирование, вследствие чего х < 33,3 → мы имеем дело со случаем малых эксцентриситетов ) - е = η · е0
+ - AS
= AS
’ = Армирование принимается конструктивно исходя из: (AS
+ AS
’)min
= 0,004 · b · h = 0,004 · 40 · 60 = 9,6 см2
6Ø16А400с(AS
=12,06см2
) Хомуты и шпильки: Ø5Вр-IПримем Sw=35 см. 4. Расчёт внецентренно нагруженного фундамента
М=-101,02кН∙м N=495,4кН Q=10,9кН N6
=38,6кН – вес фундаментной балки и стенового ограждения. Переводим все нагрузки в нормативные: На уровне подошвы фундамента: R0
– расчетное сопротивление грунта (из задания R0
=0,15МПа=150кН/м2
) Определяем ширину фундамента: Принимаю: b=2,1м; а=2,7м. Определяем момент сопротивления: Проверка давления под подошвой фундамента R=150кН/м2
– расчетное сопротивление грунта Аф
=5,67м2
; Wф
=2,55м3
; Nser
=465,9кН; Мser
=-91,76кН∙м; d=1,95 Рсредн
= 4.2 Расчет фундамента на продавливание
Проекция площади среза на продавливание: Апрод
=0,15*2,1+ Прочность на скалывание: Rbt
Продавливающая сила: F= Pmax
Прочности на продавливание достаточно!
4.3 Принятие формы и размеров фундамента
4.4 Расчёт арматуры подошвы фундамента в направлении А
а) Давление на грунт в расчётных сечениях: P1
= P2
= P3
= б) Изгибающие моменты в расчётных сечениях: M1-1
= b · L1
2
· M2-2
= b · L2
2
· M3-3
= b · L3
2
· в) AS
1-1
= AS
2-2
= AS
3-3
= Минимальный процент армирования для изгибаемых элементов равен 0,05%. Коэффициент армирования Сечение 1-1: Сечение 2-2: Сечение 3-3: Сечение 1-1 является наиболее опасным. Принимаю армирование: 14 Ø 14 А300с (AS
= 21,55 см2
), шаг 150 мм 4.5 Расчёт арматуры подошвы фундамента в направлении Б
а) Изгибающие моменты в расчётных сечениях: М4-4
= 0,125 · РСР
· а · (b – bкол
)2
= 0,125 · 121,2 · 2,7 · (2,1 – 0,6)2
= 92,03 кН·м М5-5
= 0,125 · РСР
· а · (b – b1
)2
= 0,125 · 121,2 · 2,7 · (2,1 – 1)2
= 49,5 кН·м М6-6
= 0,125 · РСР
· а · (b – b2
)2
= 0,125 · 121,2 · 2,7 · (2,1 – 1,6)2
= 10,2 кН·м в) AS
4-4
= AS
5-5
= AS
6-6
= Принимаю: 18 Ø 10 А300с (AS
= 14,13 см2
), шаг 150 мм 4.6 Расчёт продольной вертикальной арматуры
M7-7
= M + Q · hст
+ = 101,02 – 10,9 · 0,65+38,6*0,6 = 117,1 кН·м N7-7
= N + γf
· Vст
· ρж.б.
= 495,4+38,6 + 1,1 · (1,2 · 1,0 · 0,65) · 25 = 555,45 кН е0
= M7-7
/ N7-7
= 117,1 / 555,45 = 0,21 м = 21 см е = е0
+ - Определяем положение нейтральной оси: Rb
· bf
’ · hf
’ = 1,15 · 100 · 25 = 2875 кН > N = 555,45 кН → нейтральная ось проходит в полке; х = N / Rb
· b = 555,45 / 1,15 · 100 = 4,83 см → имеет место первый случай внецентренного сжатия. AS
= AS
’ = Армирование принимается конструктивно из условия: AS
min
= 0,0005 · bf
’ · h = 0,0005 · 120 · 100 = 6 см2
Принимаю: 5 Ø 16 А300с (AS
= 10.05 см2
) 4.7 Расчёт поперечной арматуры стакана фундамента
ASW
= ΣZSW
– сумма расстояний от дна стакана до каждой ниже лежащей сетки; M + Q · hст
+ ΣZSW
= 15 + 35 + 55 + 75 = 180 см ASW
= Принимаю: 4 Ø 10 А300с (AS
= 3.14 см2
) Прочности на продавливание достаточно!
5. Расчет предварительно напряженной подкрановой балки
Мостовой кран грузоподъёмностью 150/30 кН, L=16.5.Группа режима работы 5 к.База крана 4400 мм,ширина 6300 мм. Расчётная схема подкрановой балки. при ширине сечения колонн 400 мм и ширине опорной закладной детали балки 200 мм определяем расчётный пролёт: ns
=0,85 – коэффициент сочетания усилий, зависит от количества кранов; kf
– коэффициент, определяющий положение сечения (для середины пролета kf
=1) k1
– определяется по таблице (прилож. 5 Барашиков) k1
=0,35 k0
=1,68 – из таблицы. Расчёт прочности по нормальным сечениям исходные данные: Бетон В 40 Арматура ø 15 К-7 Рабочая высота h0
=1000-120=880 мм, Исходя из условий трещиностойкости и деформативности, полученную площадь арматуры увеличивают на 30%. 1 ø15 К-7 – Аsp
=1,416см2
; 4 ø15 К-7 – Аsp
=5,66см2
; Asp
’
=0,2∙ Аsp
=0,2∙5,66=1,13 см2
; Принимаем: 2 ø15 К-7 – Аsp
’
=2,83см2
; Геометрические характеристики сечения:
- Площадь бетона:
- Площадь всей арматуры
:
- Статический момент инерции относительно нижней грани:
- Координаты центра тяжести сечения
:
- Осевой момент инерции приведенного сечения:
Моменты сопротивления приведенного сечения:
- Относительно нижней грани
- Относительно верхней грани
- Расстояние до ядровых точек:
Определение потерь предварительного напряжения Потери могут быть первые и вторые. Первые потери учитывают кратковременное их проявление, а вторые учитывают длительное проявление. К первым потерям относятся: · Потери от релаксации арматуры (σ1
); · Потери от температурного перепада (σ2
); · Потери от обжатия шайбы (σ3
); · Потери от трения арматуры в каналах (σ4
); · Потери от деформации форм (σ5
). σ6
– потери от быстро натекающей ползучести. Для вычисления потерь от быстро натекающей ползучести необходимо определить усилие предварительного обжатия, а затем вычислить значение напряжений в бетоне в уровне верхней и нижней грани. Р01
– первые потери; Р02
– с учетом всех первых потерь; Р03
– с учетом всех потерь; σbp
– напряжение на уровне арматуры; Rbp
– «отпускная» прочность бетона (прочность, при которой отпускается арматура) Rbp
=(0,7…0,9)R. Класс бетона В40 Rbp
=0,9∙40=36МПа. Суммарные напряжения в арматуре после учета первых пяти потерь. Усилие предварительного обжатия P01
: Эксцентриситет этой силы относительно центра тяжести:
Напряжение обжатия в бетоне на уровне арматуры Напряжение обжатия в бетоне на уровне арматуры - Потери от быстронатекающей ползучести
Предварительно определим коэффициент Так как Первые потери с учетом быстронатекающей ползучести: - Внизу - Вверху Напряжение в арматуре с учетом первых потерь: Напряжение в ненапрягаемой арматуре: Ненапрягаемая арматура первоначально испытывает напряжение только от ползучести: Усилие обжатия бетона с учетом первых потерь: Считаем, что эксцентриситет этой силы не изменился и остался равным Напряжение обжатия в бетоне на уровне арматуры Напряжение обжатия в бетоне на уровне арматуры Вторые потери предварительного напряжения: - От усадки бетона (при натяжении на упоры и бетоне класса В40) - От ползучести бетона При Окончательно вторые потери: - Внизу - Вверху Полные потери: Напряжение в ненапрягаемой арматуре: Усилие обжатия бетона с учетом всех потерь: Усилие обжатия бетона с учетом коэффициента учитывающий неточность натяжения арматуры: Расчет прочности балки от тормозных сил: Примем что на изгиб от силы торможения работает только верхняя полка подкрановой балки. Максимальный момент при торможении: Тser
= T=1.1*5.5=6.05кН Определим относительную высоту сжатой зоны бетона Определим максимальный момент, который может воспринять полка от действия горизонтальных сил: (Прочность обеспечена) Расчет прочности наклонного сечения подкрановой балки поперечный рама колонна нагрузка Опорная реакция:
Определим поперечную силу для двух сечений: В сечении 1-1 Расчет элементов на действие поперечной силы по наклонной трещине производится по следующей формуле: Определим поперечное усилие воспринимаемое бетоном в сечении I-I: (значит, прочности бетона недостаточно для восприятия поперечного усилия и поперечная арматура требуется по расчету) Определим коэффициент Определим коэффициент (сил предварительного напряжения): Сумма Примем хомуты Определим погонную несущую способность хомутов: Для хомутов установленных по расчету должно выполнятся условие: Определим проекцию наклонной трещины: Примем Определим поперечное усилие воспринимаемое хомутами в сечении I-I: В сечении 2-2 Определим поперечное усилие воспринимаемое бетоном в сечении II-II: (значит, прочности бетона достаточно для восприятия поперечного усилия и поперечная арматура принимается конструктивно) Т.е. конструктивно устанавливаем хомуты Расчет подкрановой балки на трещиностойкость - - - - - Т.е. трещины не образуются Расчет подкрановой балки по деформациям Расчет подкрановой балки на прогиб производится при Деформации (прогибы) элементов железобетонных конструкций следует вычислять по формулам строительной механики, определяя входящие в них значения кривизны. Определим изгибающий момент от постоянной нагрузки: Определим изгибающий момент от крановой нагрузки: Определим кривизну от кратковременной нагрузки: Определим кривизну от длительной нагрузки: Определим кривизну от предварительного напряжения: Определим прогиб для случая кратковременного раскрытия трещин от полной расчетной нагрузки, увеличив значения кривизн на При соотношении Относительный прогиб составит: Расчет подкрановой балки на выносливость Расчет ведем от одного крана при Момент от собственного веса балки и рельса: Момент от одного крана в середине пролета: Суммарный момент: Усилит обжатия бетона при Напряжение обжатия в бетоне в крайнем нижнем волокне: Напряжение обжатия в бетоне в крайнем верхнем волокне: Напряжение в бетоне от внешней нагрузки с учетом предварительного напряжения: - при наличии крана внизу: - при наличии крана вверху: - при отсутствии крана внизу: - при отсутствии крана вверху: Определим коэффициент ассиметрии циклов напряжений: Согласно СНиП табл.16 коэффициент условий работы при многократно повторяющейся нагрузки: Определим максимально допустимое напряжение в бетоне: Выносливость по бетону достаточна. Напряжения в растянутой арматуре после окончания обжатия бетона: Определим напряжение в арматуре от внешней нагрузки учетом предварительного напряжения: - при наличии крана: -при отсутствии крана: Определим коэффициент ассиметрии цикла: Согласно СНиП табл.25 коэффициент условий работы арматуры при многократно повторяющейся нагрузки: Определим максимально допустимое напряжение в арматуре: Выносливость по арматуре обеспечена 6. Расчёт балки покрытия
Балка изготавливается из бетона М500 с тепловой обработкой. Армирование выполняется из канатов Расчетный пролет балки Где Сбор нагрузки на плиту покрытия: № п/п Вид нагрузки: Норм-ая, кН/м2
γf
Расчётная, кН 1 2 3 А. Постоянная: покрытия: 2,6х6 собственный вес балки: 91:18 Вентиляционные короба и трубопроводы (масса 50 кг/м2) 0,5х6 Итого: 15,6 5,06 3 gn
=23,66 - 1,1 1,2 15,6 5,56 3,6 g=24,76 Б. Временная: Снеговая Длительная 1,04х6 6,24 1,04 6,50 В. Полная нагрузка: Постоянная и длительная 29,9 31,26 Всего: gn
=29,9 g=31,26 Максимальный момент в середине пролета от полной расчетной нагрузки: Максимальный момент в середине пролета от полной нормативной нагрузки: Наибольшая поперечная сила от полной расчетной нагрузки: Определяем изгибающий момент в расчетном сечении балки на расстоянии 0.37l от опоры Предварительный расчет сечения арматуры. Из условия обеспечения прочности, сечение напрягаемой арматуры должно быть: В сечении на расстоянии 0.37l пролета: где где Ориентировочное сечение напрягаемой арматуры из условия обеспечения трещеностойкости: Применяем канаты класса 15 К-7. Количество канатов: Армирование балки: Верхнюю полку армируют сварными каркасами К-3 и К-4, состоящими из 2-х продольных стержней Для обеспечения трещеностойкости и прочности опорного узла поставлены сетки К-5 из проволоки Закладные детали М-1 и М-2 выполняют из листовой стали класса с38/23, марки В ст3 со штырями из арматуры класса А240. 1. Нешумова К.А. «Электронные вычислительные машины системы». Учебник для техникумов спец. ЭВТ - 2е издание дополненное и переработанное. М.: высшая школа, 1989-366 стр. 2. «Программирование микропроцессорных систем». Учебник П78 пособие для вузов. В.Ф. Шальгин, А.Е Костин, В.М. Илюшенко, П.А Гимодеев. Под редакцией В.Ф. Шальгина – М.: Высшая школа, 1990-303 стр. 3. В.П. Горбунов, Д.И. Панфилов, Д.Л. Преснухин «Справочное пособие по микропроцессорам и микроЭВМ». М: Высшая школа 1988-271 стр. 4. Микропроцессоры и микропроцессорные комплекты интегральных микросхем. Справочник: 2 том/Н.М. Аверьянов, А.И. Березенко и д.р. Под редакцией В.А. Шахнова 1988-Т.2-368 стр. 64-70. 5. «Микропроцессорные средства и системы» Журнал: 1988 г., стр. 76-78.
|