Главная Учебники - Геология Лекции (геология) - часть 1
СОДЕРЖАНИЕ ВВЕДЕНИЕ 4 1 ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ ВОДОСБОРНОЙ ПЛОЩАДИ 5 2 ГИДРОЛОГИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ 6 3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ МАЛОГО МОСТА 9 4 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБ (БЕЗНАПОРНОЙ, ПОЛУНАПОРНОЙ, НАПОРНОЙ) 12 5 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ФИЛЬТРУЮЩЕЙ НАСЫПИ 15 6 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КАНАВ 17 7 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ 19 1 ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ ВОДОСБОРНОЙ ПЛОЩАДИ F= Öр(р-а)(р-в)(р-с) , р=а+в+с/2 (1.1) Где: F- площадь , р- полупериметр треугольника, а,в,с- стороны треугольника. F1
=Ö0,144(0,144-0,074)(0,144-0,125)(0,144-0,09)= 0,329 км2
(1.2) F2
=Ö0,135(0,135-0,09)(0,135-0,054)(0,135-0,127)= 0,206 км2
(1.3) F3
=Ö0,139*0,012*0,053*0,074= 0,255 км2
(1.4) Складываем площади и получаем общую площадь водосборного бассейна F= 0,329+0,206+0,255= 0,79 км2
(1.5) 5 2 ГИДРОЛОГИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ 2.1 Определяем расход
Q
л
3%
Qл
= 16,7*Ар
*ар
*F*j*Ki
*Кф
, м3
/с (2.1) Расчетная интенсивность осадков Ар
= ач
*Кт
, мм/мин (2.2) ливневый район №4 , Где, ач
- часовая интенсивность осадков; Кт
– коэффициент редукции часовой интенсивности осадков; ач
= 0,74 (по таблице 1, страница 4), Кт
= 1,60 (по таблице 2, страница 4), По формуле 2.2 расчетную интенсивность осадков Ар
= 0,74*1,60= 1,12 мм/мин Склоновый сток ар
= а0
*d (2.3) где, а0
- коэффициент стока при полном насыщении почвы влагой (по таблице 3, страница 4); а0
= 0,65 d- коэффициент, учитывающий естественную аккумуляцию стока, d= 1-g*b*П (2.4) где, g - коэффициент проницаемости почво-грунтов (по таблице 6, страница 4), g= 0,15 b- коэффициент, учитывающий состояние почво-грунтов (таблица 7, страница 5), b= 1,0 П- поправочный коэффициент на редукцию проницаемости (таблица 10-11, страница 5), П= 1,0 По формуле 2.4 рассчитываем коэффициент d d= 1-0,15*1*1= 0,85 по формуле 2.3 рассчитываем склоновый сток ар
= 0,65*0,85= 0,55 Коэффициент редукции максимальных расходов (таблица 4, страница 4), j= 0,57 Коэффициент крутизны водосборного бассейна Кi
, для чего рассчитываем уклон лога Iл
= (Нвтл
-Нтр
)/L (2.5) Где, Нвтл
- высшая точка лога Нвтл
=172,5 Нтр
- точка сооружения Нтр
= 167,5 L- длина лога L= 1240 м Рассчитываем по формуле 2.5 уклон лога Iл
= (172,5-167,5)/1240= 0,004= 4%0
Тогда по таблице 5, страница 4 находим Кi
= 0,78 Коэффициент, учитывающий форму водосборной площади, Кф
6
Принимаем форму водосборной площади в виде треугольника. Принимаем поправочный коэффициент DФ, для чего находим L2
/F L2
/F=1,242
/7,9=0,19 По таблице 8, страница 5 находим поправочный коэффициент DФ= 0,98 по формуле 2.6 рассчитываем коэффициент Кф
По формуле 2.1 рассчитываем расход Qл3%
= 16,7*1,12*0,55*0,79*0,57*0,78*0,70= 2,5 м3
/с 2.2 Определяем расход от талых вод,
Q
сн
Qсн
= [Кд
*hp
*F/(F+1)n
]*Коз
*Кл.б.
(2.7) Определяем коэффициент дружности половодья, Кд
Для чего определяем категорию рельефа: a= iл
/iтип
(2.8) iтип
=25/ÖF+1=25/Ö0,79+1=18,66 %0 (2.9) тогда по формуле 2.8 получаем a= 4/18,66= 0,21 0,21<1, значит категория рельефа- III По таблице 14, страница 6 находим коэффициент Кд
Кд
= 0,006 Определяем расчетный слой суммарного стока,hр
hр
=К*h0
(2.10) где, К- модульный коэффициент К=Сv
*Ф+1 (2.11) где, Сv
- коэффициент вариации слоя стока, определяется по приложению 3, страница 3 Сv
= 0,3 Ф- отклонение кривой ВП от среднего значения Сv
= 1, находим по таблице 16, страница 6, для чего рассчитываем коэффициент асимметрии Сs
Сs
= 3 Сv
= 3*0,3= 0,9 Далее Ф= 2,45 По формуле 2.11 рассчитываем модульный коэффициент К= 0,3*2,45+1= 1,73 h0
– исходная величина стока, соответствующая конкретному территориальному району. Принимается по приложению 2, страница 2. h0
= 180 мм Так как грунты глинистые, то h0
=180*1,1= 198 мм По формуле 2.10 рассчитываем hр
hр
= 1,73*198= 342,54 По формуле 2.7 рассчитываем расход от талых вод Qсн
= 0,006*342,54*0,79/(0,79+1)0,25
= 1,62/1,16= 1,4 м3
/с 7 2.3 С учетом аккумуляции стока
Вычерчиваем живое сечение iАС
= 1/0,0178= 56 iВС
= 1/0,0089= 112 Определяем объем дождевого стока W= 1000*Ар
*ар
*F*tф
(2.12) Где, tф
- расчетная продолжительность осадков, формирующих ливень часовой продолжительности. Определяется по таблице 12, страница 5 tф
= 30 мин Тогда W= 1000*1,12*0,55*0,79*30= 14599 м3
Определяем объем пруда Wп
= 220*В*h2
/i0
(2.13) Для Qр
= 2,5ÞVдоп
= 0,5 м/с Отсюда находим площадь сечения пруда w= Q/V=2,5/0,5= 5 м2
(2.14)
Далее, по формуле 2.13, рассчитываем объем пруда Wп
= 220*34*0,22
/4= 75 м3
Определяем расход с учетом аккумуляции Qак
= Qл
[1- (Wп
/W)0.75
]= 2,5[1-(75/14599)0,75
]= 2,45 м3
/с (2.16) Вывод: погрешность составляет менее 5%, аккумуляцию учитывать не надо. Следовательно принимаем Qр
= 2,5 м3
/с. 8 3 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ МАЛОГО МОСТА Qл
= Qр
= 2,5 м3
/с n= 0,033 m= 0,46 Продольный уклон лога 4 %0= = 0,004 Грунт - глины hб
= m3
ÖК/I (3.1) где, m- русловой коэффициент. Он определяется по таблице 1, страница 7 m= 0,45 К= Qр
/Öiл
= 2,5/Ö0,004= 39,7 м3
/с (3.2) I- сумма котангенсов I= m+n= 1/0,0178+1/0,0083= 56+112= 168 (3.3) hб
= 0,463
Ö39,7/168= 0,29 м Определяем пропускную способность живого сечения Q= w*V (3.4) где, w- площадь живого сечения w= (hб
2
/2)I=(0,292
/2)168= 7,06 м2
(3.5) V= СÖR*i (3.6) где, С- коэффициент Шези. Определяется по рисунку 5, страница 7, для чего находим гидравлический радиус R R= hб
/2= 0,29/2= 0,15 (3.7) Определяем коэффициент Шези С= 15 По формуле 3.6 определяем скорость потока
Далее по формуле 3.4 определяем пропускную способность Q= 7,06*0,37= 2,6 м3
/с Расхождение между Q и Qр
составляет меньше 5%, следовательно принимаем Qр
= 2,5 м3
/с Строим таблицу w= ¦(hб
) 9 По исходному расходу Q= 2,5 м3
/с определяем бытовую глубину hб
= 0,28 м Делаем проверку расхождения не более 5% Для hб
= 0,28 м ÞQ= 2,17 м3
/с Расхождение 5% 2,5*0,05= 0,125; 2,5-2,17= 0,33 – условие выполнено. Определяем критическую глубину hк
= aV2
/g (3.8) где, V- скорость течения воды в потоке
где, Vдоп
- допускаемая скорость течения воды в зависимости от глубины потока. Находим по таблице 2, страница 7. Vдоп
= 3 м/с По формуле 3.9 определяем V
По формуле 3.8 определяем hк
hк
= 1*2,332
/2*9,81= 0,26 м Определяем форму водослива hк
< hб
следовательно форма водослива – затопленная. Определяем ширину моста В В= Qр
/m hб
V (3.10) где, m- коэффициент сжатия потока m=0,8 % По формуле 3.10 В= 2,5/0,8*0,28*2,33= 4,8 м 10 Вычисляем величину подпора воды перед сооружением Н= hб
+V2
/2gj2
= 0,28+2,332
/2*9,81*0,952
= 0,59 м (3.11) где, j- скоростной коэффициент j= 0,95 % Рисунок 3.3 Расчетные схемы железобетонного моста с вертикальными стенками устоев Определяем высоту моста Нм
= Н+Г+С (3.12) где, Г- подмостовый габарит, для несудоходной реки Г= 0,25 м С- высота строительной конструкции, определяется по приложению 3, страница 7 С= 0,46 м По формуле 3.12 Нм
= 0,59+0,25+0,46= 1,3 м Определяем длину моста L= В+2mH+2а+2Р (3.13) где, а- расстояние от вершины конуса до вершины моста, а= 0,15-0,5 м Р- величина зазора, не менее 10 см Тогда по формуле 3.13 L= 4,8+2*1,5*1,3+2*0,1+2*0,5= 9,2 м Вывод:
Величина типового пролета больше, чем величина пролетного, следовательно скорость не уточняем. 11 4 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ТРУБ 4.1 Безнапорный режим
Коэффициент накопления трубы S=H/d £ 1,2 Тип оголовка – I n= 0,013 Рисунок 4.1 Безнапорный режим протекания воды в трубе Подбираем параметры трубы Если d= 1 м, то по таблице 2,страница 8, при Qр
= 2,5 м3
/с, Н= 2,47 м S= 2,47/1,0= 2,47 > 1,2 Следовательно d= 1 не принимаем. Если d= 1,5 м, то Н= 1,30 м, тогда S= 1,30/1,5= 0,87 < 1,2 Следовательно условие выполнено. Назначаем диаметр d= 1,5 м. По таблице 3, страница 8 находим скорость течения потока в трубе V= 2,9 м/с Определяем высоту сжатия потока воды в трубе при входе hсж
= 0,78hк
(4.1) где, hк
- критическая глубина потока воды в трубе, определяется в таблице 1, страница 8 по соотношению hк
/d. Для этого надо найти соотношение Q2
/gd5
Q2
/gd5
= 2,52
/9,81*1,55
= 0,28 (4.2) Отсюда hк
/d= 0,40 , следовательно hк
= 0,40*1,5= 0,6 м (4.3) По формуле 4.1 определяем hсж
= 0,78*0,6= 0,47 м Находим соотношение hсж
/d= 0,47/1,5= 0,31 (4.4) Отсюда, по таблице 1, страница 8 определяем площадь сжатия потока воды в трубе wсж
= 0,196d2
= 0,196*1,52
= 0,44 м2
(4.5) Определяем величину подпора воды перед сооружением Н= hсж
+ Q2
/2gj2
wсж
2
= 0,47+2,52
/2*9,81*0,572
*0,442
= 5,7 м (4.6) Находим скорость потока воды на выходе Vвых
= Qр
/wвых
(4.7) Где, wвых
- площадь потока воды на выходе, определяется как wвых
= ¦(hвых
) Находим критический уклон iк
= Q2
/wк
2
Ск
2
Rк
(4.8) Проверяем условие iл
= i0
£ iк
Для чего определяем соотношение hк
/d= 0,6/1,5= 0,4 (4.9) по таблице 1, страница 8 находим: wк
= 0,293d2
= 0,293*1,52
= 0,66 м2
(4.10) Rк
= 0,214d= 0,214*1,5= 0,32 м (4.11) Определяем коэффициент Шези Ск
= 66 Тогда по формуле 4.8 iк
= 2,52
/0,662
*662
*0,32= 0,010= 10%0 0,010>0,004 следовательно условие выполняется. Тогда hвых
= (0,8+0,85) hк
= (0,8+0,85)0,6= 0,99 м (4.12) определяем соотношение hвых
/d= 0,99/1,5= 0,66 по таблице 1, страница 8 определяем wвых
= 0,540d2
= 0,540*1,52
= 1,22 м2
Далее по формуле 4.7 определяем скорость на выходе Vвых
= 2,5/1,22= 2,05 м/с Вывод:
Vвых
= 2,05 м/с , то по приложению 1, таблице 1, страница 9, укрепление производим одиночным мощением на мху (слой мха не менее 5 см) из булыжника размером 15 см. 4.2Полунапорный режим протекания воды в дорожных трубах
Рисунок 4.2 Полунапорный режим протекания воды в дорожных трубах По таблице 2, страница 8 находим Н Н= 2,47 Отсюда S= Н/d= 2,47/1= 2,47>1,2 (4.13) Следовательно условие выполнено. Находим скорость течения (смотри предыдущие расчеты) V= 5,1 м/с Рассматриваем условие i0
³iw
iw
= Q2
/wт
2
Ст
2
Rт
(4.14) где, Rт
- гидравлический радиус, находится по формуле Rт
= Rт
/2= ¼= 0,25 м (4.15) По таблице 1, страница 8 находим wт
= 0,332 Ст
= 62 Отсюда по формуле 4.14 находим iw
= 2,52
/0,3322
*622
*0,25= 0,059 i0
<iw
Вывод:
Условие не выполняется, следовательно последующий расчет в данном режиме бесполезен. 13 4.3 Напорный режим
Коэффициент наполнения трубы- отношение S= Н/d > 1,4 , условие i0
<iw
. Задаемся ориентировочной длиной трубы 24 м, диаметр 1 м, тип оголовка I (по таблице 2). Рисунок 4.3 Напорный режим протекания воды в дорожных трубах По таблице 2, страница 8 выводим соотношение S= Н/d= 2,47/1= 2,47>1,4- условие выполнено. Находим скорость течения воды V= 2,7 м/с Определяем по формуле 4.14 iw
= Q2
/wт
2
Ст
2
Rт
= 2,52
/0,3322
*622
*0,25= 0,059>0,004 i0
<iw
- следовательно условие соблюдается. Определяем величину подпора воды Н= Нзад
+L(iw
- i0
)= 2,47+24(0,059-0,004)= 3,79 м (4.16) Определяем скорость на выходе при Е
= 0,6…0,9 Vвых
= Q/Е
wт
= 2,5/0,9*0,332= 8,3 м/с (4.17) Вывод:
По показателям скорости на выходе и укрепления русла трубы выбираем безнапорный режим, как более экономичный. 14 5 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ФИЛЬТРУЮЩЕЙ НАСЫПИ (насыпь напорная) Дано: i0
= 0,004; Qр
= 2,5 м3
/с; грунт- глины; В= 8; m= 1,5; дорожный строительный материал- камень круглый Æ 40 см Рисунок 5.1 Напорная фильтрующая насыпь Принимаем высоту насыпи Нн
= 4,0 м; V= Кф
ÖI (5.1) Кф
= 0,50 м/с Где, Вниз
- ширина насыпи по низу; hб
- бытовая глубина воды на выходе; Н- глубина подпора воды перед входом; i0
- естественный уклон в месте перехода (i0
>0). Определяем ширину насыпи по низу Вниз
= В+2m Нн
+2а= 8+2*3*4+2*0,5= 33 м (5.2) Проверяем условие устойчивости основания на неразмываемость Н £ Вниз
/С1
= 33/3,5= 9,43 м Где, С1
- опытный коэффициент, зависящий от вида грунта. Определяется по таблице 2, страница 9. Находим бытовую глубину. Для этого определяем пьезометрический уклон (формула 3.3) I= 70/7,5+140/7,5= 28 Находим модуль расхода (формула 3.2)
По таблице 1, страница 7 находим русловой коэффициент m= 0,55 Далее по формуле 3.1 определяем бытовую глубину
Находим площадь поперечного сечения
Находим высоту каменной наброски w= mср
*Нкн
2
(5.4) Отсюда
Где, mср
= I/2= 28/2= 14 (5.6) Тогда по формуле 5.5
Находим ширину фильтрации потока Вф
= 2 mср
Нкн
= 2*14*1,09= 30,5 м (5.7) Находим значение удельного расхода g=Q/ Вф
= 2,5/30,5= 0,08 (5.8) при gн
= (0,25…1,0), получаем, что gн
>g, следовательно принимаем g= 0,25. Вычисляем ширину фильтрационного потока Вф
= Q/g= 2,5/0,25= 10 м (5.9) Снова находим высоту каменной наброски Нкн
= 2w/ Вф
= 2*16,7/10= 3,34 м (5.10) Уточняем коэффициент крутизны откоса каменной наброски mср
=w/ Нкн
2
= 16,7/3,342
= 1,5 (5.11) Назначаем крутизну откоса каменной наброски 1:3. Определяем расчетную глубину воды при выходе из сооружения hр
= (Нкн
+ hб
)/2= (3,34+0,62)/2= 1,98 м (5.12) Определяем площадь фильтрационного потока на выходе из сооружения wф
= mср
hр
2
= 3*1,982
= 11,76 м2
(5.13) Находим среднюю скорость потока на выходе из сооружения Vср.р
=Q/wф
рЕ
= 2,5/11,76*0,46*0,9= 0,59 м/с (5.14) Находим расчетную скорость Vр
= 1,7 Vср.р
= 1,7*0,59= 1 м/с (5.15) Вывод:
По таблице 1, приложения 1, страница 9 назначаем тип укрепления приданной части грунтового основания, как одерновка плашмя (на плотном основании). 16 6 ГИДРАВЛИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ КАНАВ 6.1 Правая канава
Данные: коэффициент откоса- 3; уклон местности-19%0; грунт- глины. Определяем расход Q= 87,5ач
F= 87,5*0,70*0,04= 0,3 м3
/с (6.1) Где, ач
- часовая интенсивность ливня (таблица 1, страница 4) ач
= 0,70 мм F- водосборная площадь канавы F= 0,04 км2
По таблице 2, страница 7 определяем допустимую скорость Vдоп
= 1,2 м/с Определяем площадь живого сечения w= Q/ Vдоп
= 0,3/1,2= 0,25 м2
(6.2) hк
=Öw/m= 0,25/3= 0,29 м (6.3) Определяем ширину канавы в
= 2mh= 2*3*0,29= 1,74 м (6.4) Находим смоченный периметр
Находим гидравлический радиус и коэффициент Шези R= w/х= 0,25/1,83= 0,14 м (6.6) С= R1/6
/0,019= 38 (6.7) Находим продольный уклон Iпр
= Vдоп
2
/ С2
R= 1,22
/382
*0,14= 0,007 (6.8) Определяем скорость течения потока
Вывод:
По приложению 1, страница 9, тип укрепления будет одерновка в стенку. Рисунок 6.1 Канава 6.2 Левая канава
Данные: коэффициент откоса- 3; уклон местности- 30 %0; грунт- глины. Находим часовую интенсивность ливня и водосборную площадь канавы ач
= 0,70 мм F= 0,05 км2
Находим расход (формула 6.1) Q= 87,5*0,70*0,05= 3,1 м3
/с По таблице 2, страница 7 Vдоп
= 0,85 м/с Определяем площадь живого сечения (формула 6.2) w= 3,1/0,85= 3,7 м2
Определяем глубину и ширину канавы (формулы 6.3 и 6.4)
в
= 2*3*1,11= 6,7 м Находим смоченный периметр (формула 6.5) 17
Определяем коэффициент Шези и гидравлический радиус (формула 6.7 и 6.6) R= 3,7/7,02= 0,53 м С= 0,531/6
/0,03= 28,9 Находим продольный уклон (формула 6.8) Iпр
= 0,852
/28,92
*0,53= 0,0016 Определяем скорость течения потока (формула 6.9)
Вывод:
По приложению 1, страница 9, тип укрепления будет одерновка плашмя (на плотном основании. 18 7 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ 1 Бабков В.Ф., Андреев О.В., «Проектирование автомобильных дорог в 2-х частях» Ч.I-II учебник для вузов- Издание 2-е, переработанное и дополненное- М.: Транспорт, 1987-368 с. 2 Справочник инженера- дорожника, «Проектирование автомобильных дорог» –М.:Транспорт, 1989-415 с. 3 СниП 2.05.02-93 «Автомобильные дороги», Госстрой СССР-М.: ЦИТП, 1987-50 с. 19 ВВЕДЕНИЕ Искусственные сооружения служат для пропуска воды через дорогу. Их правильный расчет обеспечивает безопасность эксплуатации автодорог. В качестве малых искусственных сооружений служат малые мосты, трубы, фильтрующие насыпи, а также водоотводные канавы. Для их расчета используются гидрологические и гидравлические расчеты. Цель данных расчетов определение расходов (ливневый, от талых вод и др.), скорости потока воды через сооружения, определение размеров сооружений и выбор типа укреплений откосов и русел, а также строительных материалов.
|