Проект разработки Олимпиадинского золоторудного месторождения на примере участка Восточный «Проект разработки Олимпиадинского золоторудного месторождения на примере участка Восточный» Дипломный проект содержит 150 страниц, 23 рисунков, 38 таблиц, 15 литературных источников. ЗАПАСЫ МЕСТОРОЖДЕНИЯ, ВСКРЫТИЕ, СИСТЕМА РАЗРАБОТКИ, БУРОВЗРЫВНЫЕ РАБОТЫ, ВСКРЫША, ДОБЫЧА, ОТВАЛООБРАЗОВАНИЕ, РЕКУЛЬТИВАЦИЯ, СЕБЕСТОИМОСТЬ, УСРЕДНЕНИЕ РУДЫ. Объектом проектирования является Олимпиадинское золоторудное месторождение. В проекте приводятся общие сведения о районе разработки месторождения, климатических условиях и инфраструктуре территории объекта. Представлена характеристика рудного тела и определены запасы по месторождению и границы открытых горных работ. Дано обоснование способа разработки месторождения, системы разработки. Выполнен расчет параметров основных технологических процессов – бурения взрывных скважин, схемы взрывания, экскавации горной массы, карьерного транспорта, отвалообразования, рекультивации. Произведен расчет производительности и требуемого количества горнотранспортного оборудования. В специальной части проекта выполнено обоснование параметров технологии усреднения качества руды.Определены технико-экономические показатели, капитальные затраты и себестоимость 1т руды. СОДЕРЖАНИЕ Введение 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О РАЙОНЕ 2. ГЕОЛОГИЧЕСКОЕ СТРОЕНИЕ МЕСТОРОЖДЕНИЯ 2.1 Стратиграфия, литология, тектоника 2.2 Характеристика рудных тел 2.3 Физико-механические свойства пород и руд. 2.4 Гидрогеологические условия 2.5.Геологические запасы руд месторождения 3. ГОРНАЯ ЧАСТЬ 3.1 Режим работы и производственная мощность предприятия 3.2 Формирование углов откоса уступов и бортов карьера 3.2 Система разработки 3.3 Схема вскрытия 3.4 Подготовка горных пород к выемке 3.4. Выемочно-погрузочные работы 3.5. Транспортирование горной массы 4. ОТВАЛООБРАЗОВАНИЕ 4.1 Обоснование схемы отвалообразования и выбор оборудования 4.2.Определение параметров отвалов 5. РЕКУЛЬТИВАЦИЯ 5.1. Характер нарушения земной поверхности 5.2. Направления рекультивации земель 5.3. Режим и порядок рекультивационных работ 5.4. Срезка потенциально плодородного слоя (ППС) 5.5. Горно-планировочные работы 5.6. Укладка рекультивационного слоя 5.7. Биологическая рекультивация 6. ОСУШЕНИЕ И ВОДООТЛИВ 6.1.Карьерный водоотлив 6.2. Водопритоки в карьер 6.3 Водоотливная установка 6.3. Насосные станции и сооружения карьерного водоотлива и системы осушения 6.4. Насосная станция технической воды. 6.5. Пруд-отстойник карьерного водоотлива 7.ЭЛЕКТРОМЕХАНИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ 7.1. Ремонтно-механическая база 8. ЭНЕРГОСНАБЖЕНИЕ КАРЬЕРА 8.1. Общее описание электрооборудования и электроснабжение карьера 8.2. Электрическое освещение 8.3 Электрические нагрузки и выбор трансформаторных подстанций 8.4 Расчет воздушных и кабельных ЛЭП 9. ОХРАНА ТРУДА 9.1 общие положения 9.2 организация работы карьера 9.3 Соблюдение правил пожарной безопасности 9.4 Запыленность воздуха 9.5 Производственный шум и вибрация 10. ГЕНЕРАЛЬНЫЙ ПЛАН 10.1.Основные решения по генеральному плану карьера 10.2 Горный отвод 10.3 Земельный отвод под площадки карьера 11. ЭКОНОМИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ 11.1 Анализ производственно-хозяйственной деятельности предприятия 11.2.Расчет капитальных затрат на строительство и реконструкцию предприятия 11.3. Организация управления производством. Организация труда 11.4 Расчет себестоимости добычи полезного ископаемого 11.5. Технико-экономические показатели качества проекта 12. УСРЕДНЕНИЕ РУДЫ ЗАКЛЮЧЕНИЕ СПИСОК ИСПОЛЬЗУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ ВВЕДЕНИЕ карьер руда земельная поверхность Горнодобывающая промышленность имеет важное значение для экономики России. В условиях рынка преимущество получил открытый способ разработки как наиболее экономичный и безопасны. В настоящем дипломном проекте рассматривается технология разработки Олимпиадинского золоторудного месторождения. Олимпиадинский прииск начал разрабатываться более 1,5веков назад. В 1843 году владелец прииска Горохов нашел там россыпное золото. В 1975 году на реке Енашимо геологами северной геолого-разведочной экспедиции было обнаружено рудное золото, так было открыто уникальное Олимпиадинское месторождение. Месторождение отрабатывается золото добывающей компанией «Полюс» 31 декабря 1989 г. Государственная комиссия приняла первую очередь Олимпиадинского рудника на 100 тыс. тонн руды с ее последующей переработкой на ЗИФ "Соврудника". Участком «Восточный» отрабатывается наиболее богатое по содержанию и высокое по мощности, а в силу этого наиболее рентабельное Рудное тело № 4. Ос­тальные рудные тела №1,2,3 - вошли в участок "Западный", подлежащий отработке позднее. Целью проекта является разработка разработка техники и технологии добычи п.и. открытым способом в условиях месторождения Олимпиадинское. При разработке проекта решались следующие задачи: 1. изучение геологического строения месторождения и физико-механических свойств пород 2. обобщение опыта разработки месторождения ЗАО ЗДК «Полюс» 3. Обоснование способа вскрытия, системы разработки и их параметров 4. разработка технологических схем и основных производственных процессов 5. обоснование параметров вспомогательных процессов 6. технико-экономическая оценка предложенных технических решений При разработке проекта учитывался современный опыт освоения месторождения открытым способом. А так же данные геолого-разведочных организаций, выполнявших работы на месторождении, проектные и научно-исследовательские материалы ИПЦ ЗАО «Полюс», ООО «Центр маркшейдерии и геомеханики», ГУЦМиЗ, материалы маркшейдерско-геологической службы Олимпиадинского ГОКа, а также сведения из литературных источников. 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ О РАЙОНЕ Олимпиадинское золоторудное месторождение расположено в центральной части Енисейского кряжа и административно входит в состав Северо-Енисейского района Красноярского края. Месторождение занимает площадь 3,4 км2 (3,4 х 1,0 км). Район относится к малообжитым северным территориям с плотностью населения 0,3-0,4 человека на 1 км2 . Общая численность населения района 16 тыс. человек, в Северо-Енисейске проживает 7 тыс. человек. Основная часть населения занята в золотодобывающей промышленности. Сельское хозяйство развито слабо и имеет овощеводческое и животноводческое направление. Полностью ввозятся в район мясо, хлеб, многие продукты в консервированном виде, а так же промышленные товары. Ближайшими к месторождению населенными пунктами являются пос. Новая Каломи (40 км), Тея (80 км), Брянка (150 км). От районного центра п.г.т. Северо-Енисейского месторождение находится на расстоянии 70 км. Районный центр связан с пос. Брянка (пристань на р. Б. Пит) шоссейной дорогой III класса (170 км). Месторождение связано с этим шоссе шоссейной дорогой III класса (25 км). Транспортная связь ГОКа в настоящее время осуществляется по автомобильной дороге Лесосибирск - Брянка - Олимпиадинский ГОК с переправой через Енисей в летнее время паромом, в зимний период действует временная ледовая переправа через р. Енисей у г. Енисейска и Лесосибирска. п.г.т. Северо-Енисейский круглогодично связан с г. Красноярском авиатранспортом. Район месторождения находится в пределах Среднесибирского плоскогорья и относится к горно-таежной зоне с типичным среднегорным рельефом местности. Абсолютные отметки вершин находятся в пределах 800-1100 м (Енашиминский Полкан-1125 м). Месторождение расположено на высоте 650 750 м над уровнем моря, средняя абсолютная отметка 700 м. Относительные превышения водоразделов над днищами долин составляют 100-200 м, достигая 300 м. Склоны долин чаще пологие (до 20°), реже крутые (до 25°-З0°). Местность сильно задернована, нередко заболочена. Гипсометрически месторождение расположено в районе наивысших абсолютных отметок Енисейского кряжа, в пределах его Центрального поднятия. Отсюда берут начало реки, текущие, как на север, в бассейн Подкаменной Тунгуски (р. Енашимо с ее притоками, руч. Олимпиадинский и Иннокентьевский, р. Тея с притоком Тырада), так и на юг, в систему Большого Пита (р. Чиримба с притоком Полуторник). Климат района резко континентальный с суровой продолжительной холодной зимой и коротким жарким летом. Минимальные зимние температуры (декабрь январь) достигают - 61°С, максимальные летние +34°С (июль). Среднегодовая температура составляет - 5°С. Количество дней со среднесуточной отрицательной температурой воздуха - 209. Стабильный снеговой покров появляется в конце сентября и полностью исчезает в середине июня. Мощность снежного покрова достигает местами 3,5 м, в среднем около 1,3 м. Глубина промерзания нарушенных горных пород: крупнообломочных – 3,3 м; глинистых – 2,8 м. Несмотря на отрицательные среднегодовые температуры, многолетнемерзлые породы в районе месторождения отсутствуют. Глубина сезонного промерзания колеблется от 0,5 до 2, 0 м, в зависимости от толщины снежного покрова. Незначительная глубина сезонного промерзания объясняется ранним и устойчивым снежным покровом без промежуточного оттаивания. Общее число дней с отрицательной температурой достигает 242. Норма годовых осадков 480 - 521 мм. Сейсмичность района 6 баллов. Растительность типично горно-таежная. Из древесных пород преобладают ель, пихта, кедр, береза, осина, ольха. Лес низкорослый, плохого качества. Мощность ПРС составляет 0,05-0,1 м. Из животных встречаются медведь, лось, олень, заяц, белка, соболь; из боровой дичи: глухарь, тетерев, рябчик; в реках водится хариус. Район месторождения отличается повышенной нормой выпадения осадков. Преобладают затяжные, моросящие дожди, а зимой длительные и обильные снегопады. По данным метеостанций ближайших поселков годовая норма осадков составляет 480-520 мм, а для района месторождения около 1600 мм. 2. ГЕОЛОГИЧЕСКОЕ СТРОЕНИЕ МЕСТОРОЖДЕНИЯ 2.1 Стратиграфия, литология, тектоника Месторождение Олимпиадинское является главным золоторудным объектом узла. По запасам золота месторождение является крупнейшим из разрабатываемых в настоящее время в России. Геологическая позиция месторождения определяется его положением относительно основных тектонических структур узла. Оно локализовано в ядре периклинального замыкания Медвежинской антиклинали и приурочено к зоне сочленения Главного и Широтного разломов. Наряду со складчатостью высоких порядков, золотое оруденение контролируется зонами разрывных нарушений широтного и северо-восточного направлений, и подчиняется литологическому контролю. Отдельные звенья разломов в совокупности с межпластовыми подвижками образуют зоны повышенной проницаемости на контакте углеродистых и карбонатных пород, благоприятные для образования рудоносных метасоматитов. На Олимпиадинском месторождении выделяются два участка: Западный и Восточный. Восточный участок расположен в пришарнирной части Медвежинской антиклинали, осложненной нарушениями субширотного и северо-восточного простираний. Западный участок расположен на северном крыле Медвежинской антиклинали. Оруденение контролируется здесь лежачими сопряженными складчатыми структурами. На площади Олимпиадинского месторождения выделяются четыре литолого-стратиграфические пачки пород (снизу вверх по возрасту): - пачка слюдисто-кварцевых сланцев, нижняя (РR2 кd1 2) - пачка слюдисто-кварц- карбонатных пород ( РR2 кd2 2 ) - пачка углеродсодержащих пород ( РR2 кd3 2 ) - пачка слюдисто кварцевых сланцев, верхняя (РR2 кd4 2) Нижняя пачка слюдисто-кварцевых сланцев (Р R 2 к d 1 2 ) сложена слюдисто-кварцевыми сланцами серого, светло-серого цвета с четко выраженной сланцеватой текстурой. Пачка слюдисто-кварц - карбонатных пород ( Р R 2 к d 2 2 ) сложена карбонатно-слюдисто-кварцевыми сланцами, мраморизованными известняками, биотит-карбонат-кварцевыми, мусковит (серицит) -кварцевыми, гранат-пироксен-амфибол-эпидотовыми метасоматическими породами. Пачка углеродсодержащих пород (Р R 2 к d 3 2) имеет довольно пестрый состав слагающих ее разностей, в которых в тех или иных количествах присутствует углеродистое вещество. В составе пачки выделяются кварц-мусковитовые углеродистые сланцы, часто с хлоритоидом, углеродистые мусковит-карбонат-кварцевые сланцы и метасоматические породы того же состава, углеродсодержащие серицит-кварц-карбонатные и карбонатно-кварцевые метасоматические породы, карбонатно-слюдисто-кварцевые сланцы, иногда углеродсодержащие, углеродисто-цоизит-кварцевые метасоматиты. Верхняя пачка слюдисто кварцевых сланцев (Р R 2 к d 4 2) сложена мусковит-биотит-кварцевыми сланцами нередко с гранатом. Эти породы близки по составу с породами, слагающими нижнюю пачку кварц-слюдистых сланцев. Породы этой пачки расположены к западу от проектируемого карьера и в отработку не попадают. Всего в пределах месторождения выделяется четыре рудных тела, три из которых располагаются в лежачих складках, осложняющих северное крыле Медвежинской антиклинали, и составляют Западный участок месторождения; четвертое рудное тело, относящееся к Восточному участку, локализуется в пришарнирной части антиклинали и сосредотачивает в себе около 90% запасов месторождения. Рудные тела не имеют четких литологических границ и выделяются по данным опробования. 2.2 Характеристика рудных тел Рудное тело 1 локализовано в лежачей складке, вскрываемой в районе РЛ. 2-8. Форма рудного тела сложная, повторяет очертания рудовмещающей структуры. На РЛ. 3-5 вскрывается только лежачее крыло рудного тела, висячее крыло эродировано. В связи с погружением рудовмещающей складчатой структуры в восточном направлении по РЛ. 6-14 вскрываются все более полные разрезы и форма рудного тела становится седловидной. Общая его длина по склонению от РЛ.3 до РЛ. 14 составляет около 1000м. В интервале РЛ.3 – РЛ.9 основное оруденение тяготеет к лежачему крылу, в висячем крыле оно прослеживается в виде отдельных маломощных линз. Далее к востоку оруденение в лежачем крыле рудного тела исчезает и переходит в основном в висячее крыло. Мощность рудного тела изменяется в широких пределах от 5м в крыльях до 60-80м в раздувах. Максимальные мощности отмечаются на поверхности в районе РЛ.8, 9. Максимальная длина по падению 220-230м. В районе РЛ. 2-4 рудное тело до глубины 80-110м от дневной поверхности представлено окисленными рудами. Зона окисления развивается вдоль контакта слюдисто-кварц-карбонатной и углеродистой пачек пород. Рудное тело 2 расположено на РЛ. 4-7 в слепом залегании под рудным телом 1. Оно приурочено к пологому нарушению развитому по контакту слюдисто-кварцевых сланцев и слюдисто-карбонат-кварцевых сланцев. Простирание рудного тела 2 северо-восточное, падение в восток юго-восточное под углом около 30о . Длина рудного тела по простиранию 420м, по падению его длина изменяется от 50 до 110м. Мощность варьирует в пределах 1,9 – 17,4м. Средние содержания золота по подсчетным блокам составляют 7,1 – 8,6 г/т. Рудное тело 3 является непосредственным продолжением рудного тела 1 и контролируется лежачей складкой. Форма рудного тела седловидная, сложная. Оно погружается в восточном направлении под углом 20-25о и прослежено по склонению от РЛ. 10,5 до РЛ. 14 на расстояние около 520м. По падению рудное тело прослеживается на расстояние от 40-45м (РЛ. 10,5) до 120м (РЛ. 12). Максимальная мощность 35-40м наблюдается по РЛ.10,5-12. С поверхности до глубины 60м вдоль контакта пород углеродсодержащей и карбонатной пачек рудное тело 3 окислено. Средние содержания золота по подсчетным блокам 2,5-3,1г/т для неокисленных руд и 3,1-5,2 г/т для окисленных руд. Рудное тело 4 оконтурено на Восточном участке и располагается между разведочными линиями 20 и 28. С запада на восток тело имеет протяженность 706м, с юга на север 380м. Средняя мощность тела составляет 228м. Характерной особенностью месторождения является наличие мощной зоны окисления, которая прослеживается вдоль разломов. Ее ширина изменяется от первых метров до нескольких десятков метров, увеличиваясь в узлах сочленения разломов до сотни метров. По результатам разведочных работ на месторождении выделено два природных и технологических типа руд: первичные золото-сульфидные и окисленные. Первичные руды составляют основную часть запасов Западного участка и около 60% - Восточного участка месторождения. Они представляют собой метасоматически измененные осадочно-метаморфические породы с редкой (~3%) вкрапленностью сульфидов. Среднее содержание золота в первичных рудах составляет 4 г/т при максимальных до 84 г/т. (таблица 2.1, 2.2) Таблица 2.1 Минералогический состав окисленных и первичных руд Олимпиадинского месторождения Технологический тип руды Минеральный состав Минералы Среднее содержание Окисленная руда Кварц 69.0 % Серицит 21.8 % Гидроокислы железа и марганца 6.6 % Сростки, агрегаты и обломки пород 2.1 % Монтмориллонит 0.5 % Золото 5,3 г/т Первичная руда Нерудные основные: кальцит 38.6% кварц 33,6% мусковит, серицит 17,4% второстепенные: Хлорит 5,0% Клиноцоизит 2,0% Рудные основные: арсенопирит 0.5% пирротин 2,5% Антимонит 0.15% второстепенные: пирит 0.1% бертьерит 0.1% Примеси: халькопирит менее 0,05 % шеелит менее 0,05% самородное золото 3,7 г/т Таблица 2.2 Химический состав окисленных и первичных руд Олимпиадинского месторождения Технологический тип руды Химический состав компоненты Среднее содержание, вес.% Окисленная руда SiO2 79,5 ТiO2 0.6 Al2 O3 10.6 Fe2 O3 3.5 FeO 0.4 MnO 0.2 MgO 0.6 CaO 0.3 K2 O 3,3 Na2 O 0.1 P2 O5 0.2 СО2 0.2 Sобщ. 0.02 Аs 0.17 Sb 0.02 Au, г/т 5,3 Первичная руда SiO2 41.8 ТiO2 0.6 Al2 O3 6.6 Fe2 O3 5.7 FeO 2.7 MnO 0.4 MgO 2.7 CaO 17,0 K2 O 2.0 Na2 O 0.3 P2 O5 0.5 СО2 16.8 Сорг. 0.24 Sсульфид. 1,28 Аs 0.26 Sb 0,07 Au, г/т 3,7 Ag, г/т 0,4 Окисленные руды представлены рыхлым тонкозернистым глинисто-алевритовым материалом и широко развиты в приповерхностной части месторождения, особенно его восточного участка, где они прослеживаются до глубины в 440 м. Максимальные мощности окисленных руд приурочены к зонам разломов. Контакт с неокисленными рудами достаточно резкий, с образованием промежуточной зоны полуокисленных пород мощностью не более 5-20 м. Окисленные руды с достаточно постоянным химическим составом, для которого характерно преобладание окиси кремния и низкие содержания серы, окиси кальция и двуокиси углерода. Минеральный состав руд характеризуется сравнительно невысоким содержанием рудных минералов (около 10%), среди которых доминируют оксиды и гидроксиды железа, марганца, реже – сурьмы. Среди породообразующих минералов наиболее распространены кварц (30-80%), слюды (10-30%) и глинистые минералы (5-40%). Последние представлены гидромусковитом, гидробиотитом, гидрохлоритом, каолинитом и метагаллуазитом . Содержания золота в окисленных рудах достигают 448 г/т, составляя в среднем по месторождению 9,8 г/т. Самородное золото - тонкодисперсное, основная его часть сосредоточена в классе <0.074 мм. Золото высокопробное (>980), ртутьсодержащее (0,1-3,7%), с незначительными примесями Ag, Cu, Mn, W и Sb. 2.3 Физико-механические свойства пород и руд. На Западном участке Олимпиадинского месторождения развиты два основных комплекса пород: связные и скальные, подчиненное положение занимают дисперсные и полускальные породы. Таблица 2.3 Физико-механические свойства связных и дисперсных образований Наименование пород Плотность, г/см3 Пористость, % Природная влажность, % Водоотдача, % Коэффициент внутреннего трения Угол естественного откоса в сухом состоянии, под водой Окисленные руды 1,84-2,27 2,04 23,7-47,2 38,92 9,9-31,32 21,0 0,8-17,21 7,1 0,27-1,6 0,773 39 28 Аллювиаль-ные отложения (гравий, галечник с песчаным заполните-лем) 2,05 - - - - 38 34 Делювиаль-ные отложения (щебнисто-дресвяные образования с суглинис-тым заполните-лем) 1,87-2,05 1,97 32,4-40,7 35,83 14,6-20,56 18,15 7,1-9,8 8,7 - 38 28 Образова-ния коры выветрива-ния по породам углеродсо-держащей литологи-ческой почки 1,81-2,30 2,08 27,2-51,1 37,58 9,22-36,04 19,89 0,08-18,97 5,08 0,0275-1,187 0,689 39 30 Образова-ния коры выветрива-ния по метасомати-чески измененным породам 1,72-2,10 1,96 33,75-52,0 43,10 17,81-38,09 26,39 0,8-18,64 10,08 0,325-1,000 0,644 41 31 Таблица 2.4 Физико-механические свойства скальных пород Наименование пород Плотность г/см3 Пористость, % Водопоглощение, % Предел прочности при сжатии, МПа Коэффициент крепости Угол внутреннего трения, град. В сухом состоянии В водонасы-щенном состоянии Неокислен-ные (первичные) руды 2,78 1,38 0,27 130,4 108,7 10-13 10,5 60 Слюдисто-кварцевые сланцы нижней литологической пачки 2,75 2,13 0,29 69,2 50,43 6,0-8,4 6,5 50 Породы углеродсодержащей пачки (углеродистые кварц-мусковитовые сланцы) 2,77 1,40 0,27 77,6 68,8 6,6-9,3 7,0 52 Породы слюдисто-кварц-карбонатной пачки 2,81 1,32 0,30 118,7 75,2 6,7-12,7 8,5 58 Таблица 2.5 Классификация горных пород по крепости, по степени трещиноватости, по взрываемости, по трудности экскавации Петрографическая характеристика пород Коэффициент крепости пород f по шкале Протодьяконова Категория трещиноватости Категории пород по взрываемости Категории пород по трудности экскавации Связные и дисперсные образования Окисленная руда (алеврито-глинистые образования) 1- 2 1 2 1 -2 Алеврито-глинистые образования коры выветривания по метасоматически измененным породам 1-2 1 2 1-2 Делювиальные отложения (растительный грунт с корнями деревьев, дресва, щебень пород с примесью суглинка) 1-2 1 2 2 Аллювиальные отложения (гравий, галька с песком) 1-2 1 2 1-2 Мерзлые окисленные руды и алеврито-глинистые образования коры выветривания по метасоматически измененным породам 6 5 4 3 Скальные породы Неокисленные первичные руды (метасоматиты кварц-карбонатно-слюдистые сульфидизированные) 10-12 3-4 5 5 Частично окисленные первичные руды (метасоматиты кварц-карбонатно-слюдистые сульфидизированные) 6-9 2-4 4 5 Слюдисто-кварцевые сланцы нижней литологической пачки 6-7 2-3 3 4 Породы углеродсодержащей пачки (углеродистые кварц-мусковитовые сланцы) 6-7 1-3 3 3-4 Породы слюдисто-кварц-карбонатной пачки 8-9 3-4 5 4-5 2.4 Гидрогеологические условия Гидрогеологические условия месторождения характеризуются наличием водоносных горизонтов зоны экзогенной трещиноватости и трещинно-жильных вод метаморфических пород, а также поровых вод образований коры выветривания и делювиально-аллювиальных четвертичных отложений. Исходя из литологических особенностей и фильтрационных параметров на месторождении выделено несколько водоносных горизонтов: - водоносный горизонт делювиально-аллювиальных отложений - распространен полосами шириной 200 - 250 м по долинам рек и ручьев. мощность обводненных отложений от 1.5 до 13.0 м. Водовмещающими породами являются пески, гравийно-галечные и дресвяно-щебнистые отложения с суглинистым и супесчаным заполнителем. Коэффициент фильтрации от 0.55 до 8.23 м/сут, водопроводимость от 10.0 до 98.4 м2 /сут, дебиты скважин при откачке воды от 0.6 до 2.8 л/сек. Через четвертичные отложения разгружается основная масса подземных вод, через эти отложения происходит и основной транзит поверхностных вод в водоносные горизонты экзогенной трещиноватости и коры выветривания. - Водоносный горизонт образований коры выветривания - приурочен к понижениям рельефа и контролируется зонами тектонических нарушений. Водовмещающими породами являются супеси, суглинки, пески и. т.д. до дресвяно-щебнистых образований. Мощность горизонта от 10-15 до 350-400 м. Коэффициент фильтрации от 0.1 - 0.5 до 0.5-8.0 м/сут, водопроводимость 0.84-436 м2 /сут, водоотдача средняя 1.7´10-2 . Наблюдается тенденция к уменьшению коэффициента фильтрации с глубиной. - Водоносный горизонт слюдисто-кварцевых сланцев верхней литологической пачки распространен к северу и востоку от месторождения. Подземные воды в нижней части долин залегают на глубинах 2-5 м, а по долинам часто обладают местными напорами в 1.5–2 м. Водообильность сланцев невысокая. Водопроводимость от 1 до 338 м2 /сут, в среднем около 71 м2 /сут. - Водоносный горизонт кварц-слюдисто-углеродистых сланцев в наибольшей мере определяет степень обводненности месторождения. Коэффициент фильтрации варьирует от 0.0022 до 4.2 м/сут, водопроводимость от 0.19 до 1030 м2 /сут. Наибольшие значения характерны в зоне тектонических нарушений. - Водоносный горизонт биотит-кварцевых сланцев распространен к западу и юго-западу от месторождения. Водно-фильтрационные свойства сравнительно невелики: водопроводимость от 13 до 152 м2 /сут, в среднем 62 м2 /сут. Также небольшие значения характерны для тектонических нарушений. - водоносный горизонт слюдисто-кварц-карбонатных пород распространен в ядерной части структуры. Наиболее существенной особенностью является развитие по ним карста в приконтактной зоне с корами выветривания. Мощность зоны карстования первые метры. Карст обычно заполнен глинистыми образованиями. Скважинами подземные воды вскрываются на глубине 5-10 м, а под корами выветривания - и на 200-300 м. Водопроводимость от 0.037 до 558 м2 /сут. наибольшие значения характерны для зон карстования и тектонических нарушений. 2.5 Геологические запасы руд месторождения Олимпиадинское месторождение открыто в 1975 году. В 1978-80 годах Северной ГРЭ ГГП «Красноярскгеология» проведены поисково-оценочные работы, в 1981-82 годах выполнялась предварительная разведка. В 1983-85 годах, в связи с весьма крупными запасами месторождения и выявлением богатых и технологичных окисленных руд, без составления ТЭДа и подсчета предварительно оцененных запасов, была проведена детальная разведка. По результатам выполненных геологоразведочных работ и на основании постоянных кондиций, утвержденных ГКЗ СССР от 27.12.85 г (протокол № 9899) по состоянию на 01.06.1985 года были утверждены запасы окисленных руд Восточного участка месторождения по категориям В и С1 . При рассмотрении предварительных материалов ГКЗ СССР воздержалась от утверждения запасов первичных руд в связи их недостаточной геологической и технологической изученностью. Также не были утверждены не получившие технико-экономической оценки запасы окисленных руд Западного участка месторождения. По этим же причинам ранее (протокол ГКЗ № 2047-к) не были утверждены постоянные кондиции для подсчета первичных руд. В 1987 году запасы окисленных руд Восточного участка были переданы на баланс МЦМ СССР для промышленного освоения. Опытная добыча окисленной руды Восточного участка была начата Северо-Енисейским ГОКом еще в 1986 году; было добыто 35 тыс. тонн руды, содержащей 231 кг золота. С 1987 года ГОКом была продолжена добыча руд открытым способом на Восточном участке. В 1989 году Госпланом СССР было предложено МингеоСССР продолжить доразведку месторождения с представлением запасов первичных руд на утверждение в ГКЗ СССР в 1992 году. Запасы месторождения были доразведаны, подсчитаны по состоянию на 01.07.1993 года (запасы первичных руд Восточного участка, запасы окисленных и первичных руд Западного участка) и утверждены в ГКЗ РФ (протокол № 205 от 10.12.1993 года). Проектные погоризонтные запасы первичных и окисленных руд, рассчитаны геологической службой ГОКа по состоянию на 01.01.2005 года, с использованием данных геологоразведки , утвержденных запасов ГКЗ и отработанных запасов. 3. ГОРНАЯ ЧАСТЬ 3.1 Режим работы и производственная мощность предприятия В соответствии с нормами технологического проектирования для данных условий принимается круглогодичный режим работы карьера. Количество рабочих дней в году равно 365. Суточный режим работ двухсменный, продолжительность рабочей смены – 11 часов, вахтовым методом. Число рабочих смен в году – 730. В соответствии с правилами внутреннего распорядка карьера первая смена начинается с 2000 и оканчивается в 800 , перерыв на питание и отдых с 0100 до 0200 и 0500 до 0515 . Вторая смена начинается с 800 и заканчивается в 2000 , перерыв с 1300 до 1400 и с 1900 до 1915 . Годовая производительность предприятия составляет: по полезному ископаемому Qпи =33924 тыс.м3 ; по пустым породам Qпп =295783 тыс.м3 ; по горной массе Qгм = 329707 тыс.м3 . Количество рабочих дней в году горно-транспортного оборудования, в соответствии с межремонтными сроками бурового, выемочно-погрузочного и транспортного оборудования, сведены в таблице 3.1. Таблица 3.1 Число рабочих дней горно-транспортного оборудования № Оборудование Число рабочих дней 1 Экскаватор ЭКГ-10 300 2 Буровой станок СБШ-250МНА-32 300 3 Автосамосвал БелАЗ-7519 300 4 Автосамосвал БелАЗ-7540 300 5 Бульдозер CАТ – D8L 280 Таблица 3.2 Основные параметры карьера Наименование показателей Ед. измер. Участок Восточный Максимальная длина: по поверхности М 1668 По дну м 209 Максимальная ширина: по поверхности м 1646 По дну м 210 Глубина карьера (средняя) м 650 Наивысшая отметка по борту карьера м +770 Отметка дна карьера (нижняя) м +50 Общий объем горной массы в проектном контуре карьера тыс. м3 329707 Площадь карьера поверху га 223,2 Эксплуатационные запасы руды тыс.т 91595 Коэффициент вскрыши м3/т 3,23 1.Определим объём вынимаемых пустых пород – Vпп (тыс. м3 ): (тыс. м3 ). (3.1) где: Vгм =329707 – общий объём горной массы в проектном контуре карьера; Vпи =Мр /γр = 91595/2,7=33924 – объём руды; (3.2) Мр – эксплуатационные запасы руды; γр – плотность руды; 2. Найдем средний объёмный коэффициент вскрыши – Кср : (м3 /м3 ). (3.3) где: Vпп – объем вскрыши в контурах карьера; м3 Vпи – объем руды в контурах карьера; м3 . Принимаем годовую производительность карьера:Qг =8100 тыс. т или Qпи =3000 тыс. м3 . 3. Определим срок существования карьера – T (лет) по формуле: (лет). (3.3) 4.Определим годовую производительность предприятия по выемке пустых пород – Qпп (тыс.м3 ) по формуле: (тыс.м3 ). (3.4) Отсюда, годовая производительность карьера по выемке горной массы – Qгм (тыс. м3 ). (тыс.м3 ). (3.5) 3.2 Формирование углов откосов уступов и бортов карьера Исходя из геологического строения прибортового массива и пространственной ориентировки природных систем трещин, для условий карьера «Восточный» принятые в проекте углы откосов уступов приведены в табл. 3.3 Таблица 3.3 Углы откосов уступов принятые в проекте Тип породы Углы откоса уступов, град. Рабочие 10 м Нерабочие Одиночные 10 м Сдвоенные 20 м Строенные 30 м Породы коры выветривания 70 60 60 60 Коренные породы 80 75 75 75 Расчётная информация по формированию откосов бортов карьера принята из рабочего проекта. Практика внедрения проектных решений показала возможность отстройки более крутых, чем принято в проекте, откосов уступов и бортов в целом. Результирующие углы откоса бортов карьера «Восточный» в предельном положении принятые в проекте не превышают расчетных (άк < άР ) и составляют: Северный борт – 45º; Восточный борт – 41º; Южный борт – 40º; Западный борт – 41º. В связи с неизученным характером устойчивости бортов карьера и уступов, карьера в процессе эксплуатации карьера возможны уточнения по величинам откосов уступов и результирующих углов наклона бортов карьера. Проектом предусматривается постоянное маркшейдерское наблюдение за состоянием бортов карьера в процессе эксплуатации 3.2 Система разработки Под системой разработки месторождения понимается определенный порядок выполнения горно-подготовительных, вскрышных и добычных работ. В условиях данного карьера принятая система разработки должна обеспечивать безопасную, экономичную и наиболее полную выемку кондиционных запасов полезного ископаемого при соблюдении мер по охране окружающей среды. Рудное тело данного месторождения имеет неоднородные размеры и форму, усреднённый угол падения равен 70о к горизонту, следовательно, данное рудное тело по углу падения относится к крутопадающим. Целесообразно принять для разработки данного месторождения углубочную кольцевую систему разработки с перемещением автомобильным транспортом пород вскрыши во внешние отвалы и добытой руды в спецотвалы окисленной и первичной руды. Окисленная руда прослежена на глубину 490 метров от поверхности земли. Неокис­ленная руда прослежена на глубину до 900 метров от поверхности земли, при этом разведочные скважины, пробуренные на эту глубину, из руды не вышли. Карьер достигнет отметки –120 метров, учитывая что въезд на него находится на горизонте +630 метров его глубина достигнет 750 метров. Таблица 3.4 Параметры системы разработки Наименование параметров Ед. изм. Параметры Высота уступа м - рабочего 10 - нерабочего 20 Угол откоса уступа град. - рабочего 80 - временно нерабочего борта 60 Ширина заходки м 15-30 Ширина рабочей площадки м 64-72,5 Ширина транспортных берм м 30 Ширина предохранительных берм м 10 Число рабочих уступов ед. 2-3 Длина фронта работ на уступе м 600-700 Время отработки горизонта мес. 1-2 Продольный уклон дорог до 8 % Скорость углубки по дну карьера м/год 30-40 Ширина рабочих площадок: Минимально допустимая ширина рабочей площадки уступов зависит от размеров выемочных машин, вида карьерного транспорта схемы движения транспортных средств, крепости пород. Шрп = В + Т + S + С + Z + F , м, (3.6) где В – ширина развала взорванных пород, м. Т – ширина транспортной полосы, м: Т = 2×(Ша/с + у)+х , м, (3.7) где Ша/с – ширина автосамосвала, Ша/с = 6100 мм; у – ширина предохранительной полосы, у = 0,6 м; х = 0,5+0,005v v - скорость движения машин х =0,5+0,005× 40=0,7 Т = 2×( 6,1 + 0,6)+0,7 = 14,1 м S - безопасное расстояние от транспортной полосы до полосы безопасности, м, S = 2 м; С – горизонтальное расстояние от транспортной полосы до подошвы уступа, м, С = 3 м; Z – полоса безопасности: Z = Ну ( ctg j – ctg ά р ) , м, (3.8) где j – угол устойчивого откоса, j = 60°; άр – угол рабочего угла откоса уступа, άр = 75°; Z = 10× (ctg 50° - ctg 60°) = 3 м F – расстояние для размещения дополнительного оборудования Шрп = 35 + 14,1+ 2 + 3 + 3+10 = 67 м. среднегодовое понижение горных работ, м 40 · нормативы: потерь, % 3 разубоживание, % 8 Применяемое выемочное оборудование на вскрышных и добычных работах – карьерные экскаваторы ЭКГ - 10. Транспортировка горной массы осуществляется автосамосвалами, БелАЗ 7519. На бурении взрывных скважин применяются буровые установки СБШ-250 МНА. 3.3 Схема вскрытия Принимаем способ вскрытия с заложением внутренней капитальной траншеи. Схема вскрытия определена с учетом рельефа поверхности, а также горно-геологических условий. Принятая схема вскрытия обеспечивает минимальное расстояние транспортирования горной массы, обеспечивает наименьший водоприток. Суммарная протяженность фронта горных работ при подготовке горизонтов разрезными траншеями принимается не менее - 600 м. Длина фронта на один экскаватор при этом в среднем составит 300 м. После подготовки горизонта он отрабатывается полностью до границ промежуточного или конечного контура участка. Проведение траншей производится экскаватором ЭКГ-10 продольным забоем с тупиковой подачей транспорта. Технологическая схема при проведении работ по формированию разрезных траншей экскаватором ЭКГ-10 приведена на рис. 3.1. Время на горно-подготовительные работы горизонта составит 1-1,5 месяца. Конструктивные размеры элементов рабочих площадок для экскаватора ЭКГ-10 представлены на рис.3.1. Размер рабочей площадки при работе с применением взрывных работ может меняться в большую и меньшую сторону в зависимости от величины развала взорванной горной массы, которая в свою очередь зависит от числа рядов скважин и схемы коммутации и диаметра скважины. При ведении горных работ расстояние по горизонтам между буровыми станками, расположенными на двух смежных по вертикали уступах, должно составлять не менее 20 м, между экскаваторами – не менее 2-кратной величины наибольших радиусов черпания. Высоту рабочего уступа принимаем равную 10 метров, а не рабочего 20 метров, так как крепость пород будет обеспечивать их устойчивость Определим длину капитальной траншеи: , м (3.9) где: Ну =10– глубина траншеи; м i=0,12 – уклон траншеи при автомобильном транспорте; ‰. = 83,3 (м). Определим минимальную ширину траншеи по дну: ; (3.10) где: Rа - радиус поворота автосамосвала, м. Rа = 12 м; ba – ширина кузова автосамосвала, м ba = 6,1 м; eб – минимальный безопасный зазор между автосамосвалом и нижней бровкой траншеи; eб = 3 (м). Вр =38,5 - ширина развала после взрыва; м П0 =4 -полоса для размещения дополнительного оборудования; м С1 =1-растояние между полосой размещения дополнительного оборудования и полосой безопасности; м =61,1 (м). Определим площадь поперечного сечения траншеи: , м2 (3.11) где: αт – угол откосов бортов траншеи, (принимается как угол откоса рабочего уступа),αт = 70 град. 5. Определим объем разрезной траншеи – Vр.т. (м3 ) по формуле: ,м3 (3.13) где: Lф =500 – длина фронта работ; м = 324018 (м3 ). 6. Определяем время проходки вскрывающей и разрезной траншеи: (года) или 1,3месяца (3.14) где: η=0,7 – коэффициент снижения производительности экскаватора при проведении траншеи; =3036406 - годовая производительность экскаватора, м3 /год. 3.4 Подготовка горных пород к выемке Подготовка горных пород к выемки будет осуществляться буровзрывным способом. Буровые и взрывные работы производятся по следующим породам: мерзлые глинистые алевриты с включением щебня, мерзлые руды, 6-категории по буримости, 3 – по взрываемости; слюдистые кварц-углеродистые сланцы, 8-категории по буримости, 3 – по трещиноватости, 3÷4 – по взрываемости; карбонатно-кварцевые породы, 10-категории по буримости, 5 – по трещиноватости, 5÷6 – по взрываемости; Коэффициент крепости пород по шкале профессора М.М. Протодъяконова соответственно 6, 7÷8, 10÷12÷15. Средняя плотность пород: сланцев 1.8 – 2,4 т/м3; карбонатов 2.7 т/м3. Производим выбор типа бурового оборудования согласно вышеперечисленных характеристик пород. Для бурения скважин в данных горных породах с показателем трудности бурения в интервале от 5 до 16 целесообразно применять станки шарошечного бурения. Выбор и обоснование бурового оборудования Определяем диаметр скважины – d: (3.15) где: γ=2,4 – плотность слюдистых кварц-углеродистых сланцев; т\м3 С=3 – берма безопасности; м α=80о – угол откоса уступа; град m=2 – коэффициент сближения скважин; (3.16) d скв =0,245 (м). На основании показателя трудности бурения и Согласно величине определённого диаметра скважины принимаем станок шарошечного бурения СБШ-250 МНА, диаметр бурения принимаем 250мм. Таблица 3.5 Техническая характеристика бурового станка СБШ-250МНА Показатели Диаметр скважины, мм Длина штанги (м),чис-ло штанг (шт). Усилие подачи, кН Максимальная частота вращениядолота, с-1 Угол накло-на скважины, град Мощность двигателя, кВт Скорость передвижения станка, км/ч Вес станка, т СБШ-250МНА 245-269 8,2-12(4) 300 от 0,25 до 2,5 0; 15; 30 400 2,4 77 Скорость бурения скважины диаметром 20 (мм) буровым станком СБШ-250МНА определяется по формуле: υб = 2.5*Р0 * n в *10-2 /(Пб * d р 2 ); (3.17) где: υб – скорость бурения; пог.м/час dр =0,250 – диаметр долота; м Р0 =300– усилие подачи штанги на забой; кН/забой nв =2,5– частота вращения бурового става; с-1 υб =2.5*300*2,5*0.01/((0.250)2 *8); υб =37,5 (пог.м/час). Определяем сменную производительность бурового станка: Q см =Кпр [Тсм -(Тп.з. +Тр )]/( to + t в ) ; (3.18) где: Кпр =0.8 – коэффициент, учитывающий внутренний простой станка; Тсм =11 – количество часов в смену; ч Тп.з. =0.5 – подготовительно-заключительные операции; ч Тр =1 – время регламентированных перерывов; ч tв =0.033-0,66 – вспомогательное удельное время бурения скважины (для шарошечных станков); (ч/м) to – основное удельное время бурения скважины, находится по формуле: to =1/ υб ; (3.19) to =1/37,5; to =0.026 ( ч / м ). Q см =0.8[11-(0.5+1)]/(0.026+0.05); Q см =100 (пог.м/смена) . Годовая производительность бурового станка определяется по формуле ; м (3.20) где: n см =2– число рабочих смен в сутки; шт N =263 – число рабочих дней станка в году; шт (пог.м). При производстве взрывных работ применяются следующие марки ВВ: граммониты – 79/21, ТК-15 и Т-5, эмулин, гранулотол, эмульсолит П-А-20, аммонит №6 ЖВ. В качестве промежуточных детонаторов используются шашки-детонаторы Т-400Г, а при применении СИНВ - С шашки-детонаторы ТГФ-850Э или ТГ-П850. Дробление негабаритов производится накладными зарядами из патронированного аммонита №6ЖВ с диаметром патронов 32; 60 мм и кумулятивными зарядами ЗКП-400. В зависимости от горно-геологических условий, будут применятся порядные, диагональные и врубовые схемы взрывания, с интервалом замедления 20, 35, 45, 50, 60 мс (при взрывании с применением ДШ). Во внутрискважинных взрывных сетях будут применятся устройства инициирующие с замедлением скважинные СИНВ-С-500; 450; 400; 300. В поверхностных взрывных сетях будут применятся устройства инициирующие с замедлением поверхностные СИНВ-П-42; 67; 109. С целью достижения необходимого качества дробления, применяются сплошная конструкции скважинных зарядов ВВ. С целью снижения объёмов применения гранулотола, планируется до 80÷85% обводнённых пород рыхлить патронированным эмульсионным ВВ - эмульсолитом П-А-20. В зависимости от крепости, трещиноватости и прочих параметров все горные породы в карьере распределены на 6 категорий по взрываемости. Каждой категории по взрываемости соответствует определенная величина удельного расхода ВВ на рыхление 1 м3 горных пород, которая изменяется от 0,45 кг/м3 для второй категории до 0,80 кг/ м3 для шестой категории. Определяем эталонный удельный расход взрывчатого вещества - qэ , (г/м3 ) по формуле: q э = 2*10-1 ( σ сж + σ сдв + σ раст + γ· g ); (3.21) где: σсж =130 – предел прочности горной породы на сжатие; МПа σсдв =24 – предел прочности горной породы на сдвиг; МПа σраст =12 – предел прочности горной породы на растяжение; МПа γ = 2,7 – плотность горной породы; т/м3 g = 9,8 – ускорение свободного падения; м/с2 q э = 2*10-1 (130 + 24 + 12 + 2,7*9,8); q э = 39( г/м3 ) . Определяем проектный удельный расход взрывчатого вещества - qп , (г/м3 ) по формуле: q п = q э * Квв * Кд * Ктр * Ксз * Ку * Коп , (3.22) где: Квв =1,2– переводной коэффициент по энергии взрыва от эталонного ВВ (аммонит 6ЖВ или граммонит 79/21) к применяемому ВВ на карьере; Кд – коэффициент, учитывающий требуемую кусковатость горной породы и степень их дробления: Кд = 0,5/ d ср , (3.23) где: dср – требуемый средневзвешенный размер куска взорванной породы, м d ср = (0, 1…0, 2)* , м (3.24) где: Е=10 – емкость ковша экскаватора ЭКГ-10, м3 d ср = 0,15* = 0,32 ( м). Кд = 0,5/0,25 = 2. Ктр - коэффициент, учитывающий потери энергии взрыва, связанные с трещеноватостью породы: Ктр = 1,2* l ср +0,2 (3.25) где: l ср – средний размер структурного блока в массиве, l ср = 0,8 м (для среднетрещиноватых); Ктр = 1,2*0,8 + 0,2 = 1,2 Ксз =1 - коэффициент, учитывающий степень сосредоточенности заряда в скважине; Ку - коэффициент, учитывающий влияние объема взрываемой горной породы: Ку = , при Ну ≤15 м (3.26) где: Ну =10 – высота уступа; м Ку = =1,15 Коп =3.75– коэффициент, учитывающий число свободных поверхностей принимаем для 3 степеней свободы: q п = 39*1,2*2*1,2*1*1,15*3,75 = 378 ( г/м3 ). Определяем глубину скважины (Lс , м) по формуле: L с = H у / sinβ + l п , (3.27) где: β =90о – угол наклона скважины к горизонту; l п – перебур скважины ниже отметки подошвы уступа: l п = (10-15)* d скв , м (3.28) где: dскв – диаметр скважины, dскв = 0,250м; l п = 15*0,250 = 3.75 (м). L с = 10/1 + 3.75 = 13.75 (м). Определяем длину забойки по формуле: l заб = (20-35)* d скв , (м) (3.29) l заб = 27*0,250 =6,7 (м) Определяем длину заряда по формуле: l зар = Lc - l заб , м (3.30) l зар = 13.7 – 6,7 = 7 (м). Определяем вместимость скважины по формуле ρ = π* dc кв 2 * Δ /4; (3.31) где: Δ – плотность заряжания ВВ в скважине: при ручном заряжании Δ = 900…1000 кг/м3 ; ρ = 3,14*0,2502 *1000/4 = 49 (кг/м). Определяем линию наименьшего сопротивления по подошве уступа – W, для этого рассчитываем W1 и W2 из которых принимаем меньшее значение, которое должно соответствовать условию W3 <Wmin : (3.32) где: m =1 – коэффициент сближения скважин; W2 =53*KT *dc * (3.33) где: Кт =1 – коэффициент трещиноватости; W2 =53*1*0,250* = 7,7 (м). Исходя из условий обеспечения безопасного обуривания уступа (только при вертикальных скважинах), величина линии наименьшего сопротивления по подошве уступа определяется по формуле: W3 ≥Hу *сtgα+C; (3.34) где: С=3 – берма безопасности; м W3 ≥10* сtg80 +3=4,8 (м). Итак, принимаем значение Wmin =W2 , так как W2 <W1 . Если же сравнить W2 иW3 , то W2 >W3 : следовательно выполняется условие Wmin >W3 , следовательно Wспп =7,7 (м). Определяем расстояние между рядами скважин – b по формуле: b =0.85* a ; (3.35) где: a – расстояние между скважинами; м a=m*W спп ; (3.36) a=1*7,7; a=7,7 ( м ). b=0.85*7,7; b =6,5 (м). Определяем параметры развала горной массы : Количество рядов скважин определяется по формуле: , рядов (3.37) где Шб – ширина взрываемого блока, м. , м (3.38) Вр – требуемая ширина развала, м; B р1 – ширина развала породы от первого ряда скважин, м Требуемая ширина развала составит: , м (3.39) где А – ширина экскаваторной заходки, м; nз - требуемое число заходок (наиболее эффективно и экономически выгодно для данного типа экскаватора и высоты уступа является отработка развала за две проходки), nз = 2. = 36,6 м , м (3.40) k в – коэффициент взрываемости породы, k в = 3; k кз – коэффициент дальности отброса породы, при короткозамедленном взрывании k кз = 0,9; q п – проектный удельный расход ВВ определяется на основе эталонного с учётом технологических и организационных факторов: = 16,6 м = 25,7 м ряда. Количество скважин в ряду определяется по формуле: , скважин (3.41) где L б – длина взрываемого блока, м. скважин. Ширина развала взорванной массы при многорядном взрывании: Вм = 0,9´Вр1 +(Шб – 1)´b (3.42) Вм = 0,9´16,6+(4 – 1)´6,5=35м Определим ожидаемую высоту развала по формуле: , м (3.43) где H у – высота уступа, H у = 10 м. = 12 м Ожидаемая высота развала соответствует требованиям безопасности, так как , м (3.44) где H ч. max – максимальнаявысота черпанья экскаватора, Hч. max =13,5м. = 20,2 м Условие выполняется, т.к. 12 ≤ 20,2. Общее количество скважин определятся по формуле: N = n р × n с , скважин, (3.45) N = 4×26 = 104 скважин. Суммарная длина скважин определяется по формуле: , м (3.46) м. Определим общее количество ВВ необходимое для взрыва блока: Q общ = Q скв × N , кг (3.47) Qобщ = 343×104 = 35672 кг. Выход взорванной горной массы с одного метра скважины определяется по формуле: , м3 /м (3.48) где n р – число рядов скважин, для одной заходки n р = 4; L с – длина скважины (13,7 м) = 38,2м3 /м. 15. Определяем необходимое количество буровых станков по формуле: N = Q гм ·К/( Q см · n · n год · ), (3.49) где: П=34007749 – производительность карьера по горной массе; тыс. м3 /год; К – коэффициент резерва станков, К = 1,2÷1,25; n – число смен работы станков в сутки, n = 2; nгод – число рабочих дней бурового станка в году, nгод = 280; N = 30000000·1,2/(100·2·263·38,2) = 14,9=15 (шт). Для бесперебойной работы и выполнения плана на карьере принимаем 15 буровых станков. Расстояние R оз по разлету кусков породы при взрывании скважинных зарядов определятся по формуле: , м, (3.50) где Кз – коэффициент заполнения скважины ВВ, К3 = 0,4; m заб – коэффициент заполнения скважины забойкой, m заб = 0,05; f – коэффициент крепости пород по шкале М.М. Протодъяконова, f = 14; d – диаметр скважины, d = 0,2 м; а – расстояние между скважинами в ряду или между рядами скважинами, м м. Округлим полученное значение до 300 метров. Таблица 3.6 Параметры БВР № п/п Параметры Ед.изм Величина 1 Высота уступа, Ну м 10 2 Диаметр скважины, d мм 250 3 Величина перебура, lпер м 3,75 4 Глубина скважины, Lс м 13,7 5 Удельный расход ВВ, qп г/м3 378 6 Линия сопротивления по подошве W м 7,7 7 Расстояние между скважинами, а м 7,7 8 Расстояние между рядами скважин, в м 6,5 9 Вес заряда в скважине, Q кг 343 10 Длина заряда, Lвв м 7 11 Длина забойки, l заб м 6,7 12 Интервал замедления, r мс 20 – 50 13 Выход г.м. с 1 м скважины, qгм м3 /п.м 38,2 14 Rоз