Главная Учебники - Разные Лекции (разные) - часть 62
Прокатка на стане Блюминг 1300 ОАО "Северосталь" двух слитков Содержание 1. Характеристика сортамента, оборудования и технологического процесса.... 3 2. Расчет частичного ритма прокатки.......................................................................... 6 3. График Адамецкого................................................................................................. 14 4. Часовая и годовая производительность стана....................................................... 15 Расчет часовой производительности агрегатов по потоку.................................. 15 Расчет годовой производительности прокатного стана...................................... 15 5. Численность персонала на стане............................................................................ 16 6. Калькуляция полной себестоимости слябов......................................................... 16 7. Выводы..................................................................................................................... 18 Литература................................................................................................................... 19 1. Характеристика сортамента, оборудования и технологического процесса
Стан 1300 предназначен для прокатки слитков массой до 16 т в слябы
сечением до 250х150 с последующей передачей их на полунепрерывный широкополосный стан 2800/1700, а также для прокатки слитков массой до 10 т в блюмы сечением 400х400 с последующей передачей их в группу клетей 1000, установленную перед НЗС. На стане предусмотрена двухслитковая прокатка. Рабочая клеть
Тип клети - одноклетевая, дуо реверсивная, с индивидуальным приводом рабочих валков. Станины - закрытого типа. Материал станин - сталь 35 Л. Тип нажимного устройства - электрическое быстроходное. Рабочие валки
Материал валков сталь - 60 ХН. Диаметр валков - 1300мм. Длина бочки валков - 2800 мм. Максимальный подъем валка при работе – 1470 , при перевалке - 1520. Привод валков индивидуальный, количество двигателей – 2. Мощность одного двигателя - 6000 кВт. Скорость вращения - 0-59 об/мин. Время разгона до 59 об/мин - 1,0 с. Время торможения - 1,0с. Технологические сведения
Годовая производительность (по слиткам) 6 млн. тонн. Максимальное сечение прокатываемых слитков - 655х1600мм. Длина блюмов и слябов товарных: максимальная - 6000 мм, минимальная - 1300 мм. Блюмы для передачи в клети 1000: максимальная - 8000 мм.
Слиткоподача - кольцевая, из 2 параллельно расположенных пролетов здания нагревательных колодцев. Количество слитковозов - 4 штуки Максимальная масса транспортируемого слитковозом слитка - 16х2 т. Смыв окалины и шлака на всем кольцевом пути движения слитковоза - гидравлический. Уборка, окалины и шлака с платформы слитковоза - механическим путем. Уравновешивание верхнего валка рабочей клети и верхнего шпинделя - грузовые. Привод нажимного устройства от двух вертикально расположенных двигателей мощностью 300 кВт. Скорость подъема верхнего валка - 180 мм/с. Скорость передвижения манипуляторов 0,6 - 1,36. Краткая характеристика оборудования и нагревательных колодцев
Отделение нагревательных колодцев состоит из 2 параллельно расположенных пролетов, в которых располагаются по 14 групп рекуператорных нагревательных колодцев, предназначенных для нагрева слитков перед прокаткой до температуры 1280-1320°С. Отопление производится смесью коксового и доменного газов калорийностью 1750-1800 ккал/м3
. Группа нагревательных колодцев состоит из 2 самостоятельно работающих ячеек, оборудованных керамическими и металлическими рекуператорами для подогрева воздуха до температуры 750-800°С и газа до температуры 200-250О
С.
Размеры ячейки 4800х5400х3100 мм. Вместимость одной ячейки 80-110 т. Посадка и высадка слитков производится клещевыми кранами грузоподъемностью 20/50 и 30/50 т. Транспортировка нагретых слитков производится тележками кольцевой слиткоподачи. Грузоподъемность одной тележки - 20 т. Скорость передвижения тележки на прямом участке 5 м/с, на поворотах - 1,7 м/с. После прокатки слитков на блюминге 1300 раскаты поступают на ножницы горячей резки. Ножницы криволинейного типа, закрытые, с нижним резом. Число резов в минуту – 10. Привод работает от 2 электродвигателей мощностью по 615 кВт через редуктор. За ножницами расположены уборочные устройства - рольганги, цепной транспортер, клеймовочная машина. На рис. 1 показана схема расположения оборудования блюминга 1300 ОАО «Северсталь». Рисунок
2. Расчет частичного ритма прокатки
(на примере получения слябов 130х1000 мм из слитков кипящей углеродистой стали массой 16 т размерами 1250х670/1030х650Х2900) Введем следующие обозначения: U1
- скорость прокатки при захвате металла, м/с, U2
- скорость прокатки при установившемся движении, м/с, U3
- скорость прокатки при выбросе металла, м/с; t1
" - время разгона двигателя от нуля до скорости захвата, с; t1
- время прокатки при разгоне двигателя, с; t2
- время прокатки при постоянной скорости, с; t3
- время прокатки при торможении, с; t - время прокатки за один проход, с; t2
" - время торможения двигателя от скорости выброса до нуля, с; е1
- линейное ускорение двигателя в период разгона, м/с", е2
- линейное ускорение двигателя в период торможения, м/с"; n1
- число оборотов валков в минуту в момент захвата, об/мин; n2
- число оборотов валков в минуту при установившемся движении, об/мин: n3
- число оборотов валков в минуту в момент выброса, об/мин; а - угловое ускорение в период разгона, об/мин/с; b - угловое ускорение в период торможения, об/мин/с. Таблица №1
Схема обжатий слябов 130х1000мм из слитков кипящей углеродистой стали массой 16т размерами 1250х670/1030х650Х2900 на блюминге 1300 ОАО "Сверсталь" Уширение, мм Примем, что U1
=U2
и n2
=59 об/мин 1-ый пропуск
U2
=pDк
n2
/60=3,14*1,247*59/60=3,85 м/с где Dк
– катающий калибр=1,247 м e1
=pDк
a/60=3,14*1,247*40/60=2.61 м/c2
, где а=40 об/мин/с e2
=pDк
b/60=3,14*1,247*60/60=3.92 м/c2
, где b=60 об/мин/с Расчет времени перемещения верхнего валка: t'=(2*Ö(S/eну
))+Dt=(2*Ö(95/100))+0,3=2,24 с, где S – обжатие, мм (из таблицы №1); eну
– ускорение привода нажимного устройства =100 мм/с2
; Dt - время по замедлению коммутаций и изменению режима регулирования, =0,3с. U1
=U3
=gft'/2=9,8*0,25*2,24/2=2,74 м/с, где g – ускорение свободного падения =9,8 м/с2
; f – коэффициент трения раската о рольганг =0,25. n1
=n2
=(60*U1
)/(p*Dк
)=(60*2,74)/(3,14*1,247)=42 об/мин t1
=(U2
-U1
)/e1
=(3,85-2,74)/2,61=0,46 с L1
=(U1
+U2
)/2*t1
=(2,74+3,85)/2*0,46=1,52 м t3
=(U2
-U3
)/e2
=(3,85-2,74)/3,92=0,28 с L3
=(U2
2
-U3
2
)/(2e2
)=(3,852
-2,742
)/(2*3,92)=0,93 м L=2,9 м L2
=L-L1
-L3
=2,9-1,52-0,93=0,45 м t2
=2(L2
/U2
)=2(0,45/3,85)=0,24 с t=t1
+t2
+t3
=0,46+0,24+0,28=0,98 с Аналогично производятся расчеты для пропусков: 2-9,11,13. 2-ой пропуск
t'=(2*Ö(S/eну
))+Dt=(2*Ö(95/100))+0,3=2,24 с U1
=U3
=gft'/2=9,8*0,25*2,24/2=2,74 м/с n1
=n2
=(60*U1
)/(p*Dк
)=(60*2,74)/(3,14*1,247)=42 об/мин t1
=(U2
-U1
)/e1
=(3,85-2,74)/2,61=0,46 с L1
=(U1
+U2
)/2*t1
=(2,74+3,85)/2*0,46=1,52 м t3
=(U2
-U3
)/e2
=(3,85-2,74)/3,92=0,28 с L3
=(U2
2
-U3
2
)/(2e2
)=(3,852
-2,742
)/(2*3,92)=0,93 м L=3,078 м L2
=L-L1
-L3
=3,08-1,52-0,93=0,63 м t2
=2(L2
/U2
)=2(0,63/3,85)=0,32 с t=t1
+t2
+t3
=0,46+0,32+0,28=1,06 с 3-ий пропуск
t'=(2*Ö(S/eну
))+Dt=(2*Ö(80/100))+0,3=2,09 с U1
=U3
=gft'/2=9,8*0,25*2,09/2=2,56 м/с n1
=n2
=(60*U1
)/(p*Dк
)=(60*2,56)/(3,14*1,247)=39 об/мин t1
=(U2
-U1
)/e1
=(3,85-2,56)/2,61=0,49 с L1
=(U1
+U2
)/2*t1
=(2,56+3,85)/2*0,49=1,57 м t3
=(U2
-U3
)/e2
=(3,85-2,56)/3,92=0,33 с L3
=(U2
2
-U3
2
)/(2e2
)=(3,852
-2,562
)/(2*3,92)=1,05 м L=3,435 м L2
=L-L1
-L3
=3,43-1,05-1,57=0,81 м t2
=2(L2
/U2
)=2(0,81/3,85)=0,42 с t=t1
+t2
+t3
=0,49+0,42+0,33=1,24 с 4-ый пропуск
t'=(2*Ö(S/eну
))+Dt=(2*Ö(85/100))+0,3=2,14 с U1
=U3
=gft'/2=9,8*0,25*2,14/2=2,62 м/с n1
=n2
=(60*U1
)/(p*Dк
)=(60*2,62)/(3,14*1,247)=40 об/мин t1
=(U2
-U1
)/e1
=(3,85-2,62)/2,61=0,47 с L1
=(U1
+U2
)/2*t1
=(2,62+3,85)/2*0,47=1,52 м t3
=(U2
-U3
)/e2
=(3,85-2,62)/3,92=0,31 с L3
=(U2
2
-U3
2
)/(2e2
)=(3,852
-2,622
)/(2*3,92)=1,02 м L=3,880 м L2
=L-L1
-L3
=3,88-1,02-1,52=1,34 м t2
=2(L2
/U2
)=2(1,34/3,85)=0,70 с t=t1
+t2
+t3
=0,47+0,70+0,31=1,48 с 5-ый пропуск
t'=(2*Ö(S/eну
))+Dt=(2*Ö(90/100))+0,3=2,20 с U1
=U3
=gft'/2=9,8*0,25*2,20/2=2,69 м/с n1
=n2
=(60*U1
)/(p*Dк
)=(60*2,69)/(3,14*1,247)=41 об/мин t1
=(U2
-U1
)/e1
=(3,85-2,69)/2,61=0,44 с L1
=(U1
+U2
)/2*t1
=(2,69+3,85)/2*0,44=1,44 м t3
=(U2
-U3
)/e2
=(3,85-2,69)/3,92=0,23 с L3
=(U2
2
-U3
2
)/(2e2
)=(3,852
-2,692
)/(2*3,92)=0,97 м L=3,510 м L2
=L-L1
-L3
=4,51-1,44-0,97=2,10 м t2
=2(L2
/U2
)=2(2,10/3,85)=1,10 с t=t1
+t2
+t3
=0,44+1,1+0,23=1,77 с 6-ой пропуск
t'=(2*Ö(S/eну
))+Dt=(2*Ö(80/100))+0,3=2,09 с U1
=U3
=gft'/2=9,8*0,25*2,09/2=2,56 м/с n1
=n2
=(60*U1
)/(p*Dк
)=(60*2,56)/(3,14*1,247)=39 об/мин t1
=(U2
-U1
)/e1
=(3,85-2,56)/2,61=0,49 с L1
=(U1
+U2
)/2*t1
=(2,56+3,85)/2*0,49=1,57 м t3
=(U2
-U3
)/e2
=(3,85-2,56)/3,92=0,33 с L3
=(U2
2
-U3
2
)/(2e2
)=(3,852
-2,562
)/(2*3,92)=1,05 м L=5,290 м L2
=L-L1
-L3
=5,29-1,57-1,05=2,67 м t2
=2(L2
/U2
)=2(2,67/3,85)=1,38 с t=t1
+t2
+t3
=0,49+1,38+0,33=2,20 с 7-ой пропуск
t'=(2*Ö(S/eну
))+Dt=(2*Ö(70/100))+0,3=1,97 с U1
=U3
=gft'/2=9,8*0,25*1,97/2=2,41 м/с n1
=n2
=(60*U1
)/(p*Dк
)=(60*2,41)/(3,14*1,247)=37 об/мин t1
=(U2
-U1
)/e1
=(3,85-2,41)/2,61=0,55 с L1
=(U1
+U2
)/2*t1
=(2,41+3,85)/2*0,55=1,78 м t3
=(U2
-U3
)/e2
=(3,85-2,41)/3,92=0,37 с L3
=(U2
2
-U3
2
)/(2e2
)=(3,852
-2,412
)/(2*3,92)=1,15 м L=6,210 м L2
=L-L1
-L3
=6,21-1,15-1,78=3,28 м t2
=2(L2
/U2
)=2(3,28/3,85)=1,70 с t=t1
+t2
+t3
=0,55+1,70+0,37=2,62 с 8-ой пропуск
t'=(2*Ö(S/eну
))+Dt=(2*Ö(70/100))+0,3=1,97 с U1
=U3
=gft'/2=9,8*0,25*1,97/2=2,41 м/с n1
=n2
=(60*U1
)/(p*Dк
)=(60*2,41)/(3,14*1,247)=37 об/мин t1
=(U2
-U1
)/e1
=(3,85-2,41)/2,61=0,55 с L1
=(U1
+U2
)/2*t1
=(2,41+3,85)/2*0,55=1,78 м t3
=(U2
-U3
)/e2
=(3,85-2,41)/3,92=0,37 с L3
=(U2
2
-U3
2
)/(2e2
)=(3,852
-2,412
)/(2*3,92)=1,15 м L=7,590 м L2
=L-L1
-L3
=7,59-1,15-1,78=4,66 м t2
=2(L2
/U2
)=2(4,66/3,85)=2,42 с t=t1
+t2
+t3
=0,55+2,42+0,37=3,34 с 9-ый пропуск
t'=(2*Ö(S/eну
))+Dt=(2*Ö(65/100))+0,3=1,91 с U1
=U3
=gft'/2=9,8*0,25*1,91/2=2,34 м/с n1
=n2
=(60*U1
)/(p*Dк
)=(60*2,34)/(3,14*1,247)=36 об/мин t1
=(U2
-U1
)/e1
=(3,85-2,34)/2,61=0,58 с L1
=(U1
+U2
)/2*t1
=(2,34+3,85)/2*0,58=1,79 м t3
=(U2
-U3
)/e2
=(3,85-2,34)/3,92=0,38 с L3
=(U2
2
-U3
2
)/(2e2
)=(3,852
-2,342
)/(2*3,92)=1,19 м L=9,580 м L2
=L-L1
-L3
=9,58-1,19-1,79=6,60 м t2
=2(L2
/U2
)=2(6,6/3,85)=3,42 с t=t1
+t2
+t3
=0,58+3,42+0,38=4,38 с 10-ый пропуск
Производится кантовка, следовательно: n3
=n2
t'=(2*Ö(S/eну
))+Dt=(2*Ö(60/100))+0,3=1,85 с U1
=U3
=gft'/2=9,8*0,25*1,85/2=2,27 м/с n1
=(60*U1
)/(p*Dк
)=(60*2,27)/(3,14*1,247)=35 об/мин t1
=(U2
-U1
)/e1
=(3,85-2,27)/2,61=0,61 с L1
=(U1
+U2
)/2*t1
=(2,27+3,85)/2*0,61=1,87 м t3
=0 с L3
=0 м L=12,700 м L2
=L-L1
-L3
=12,7-1,87=10,83 м t2
=2(L2
/U2
)=2(10,83/3,85)=5,62 с t=t1
+t2
+t3
=0,61+5,62=6,23 с 11-ый пропуск
Dк
=1,2 м t'=(2*Ö(S/eну
))+Dt=(2*Ö(60/100))+0,3=1,85 с U1
=U3
=gft'/2=9,8*0,25*1,85/2=2,27 м/с n1
=n2
=(60*U1
)/(p*Dк
)=(60*2,27)/(3,14*1,2)=36 об/мин U2
=p*Dк
*n2
/60=3,14*1,2*59/60=3,71 м/с e1
=p*Dк
*a/60=3,14*1,2*40/60=2,51 м/с2
e2
==p*Dк
*b/60=3,14*1,2*60/60=3,77 м/с2
t1
=(U2
-U1
)/e1
=(3,71-2,27)/2,51=0,57 с L1
=(U1
+U2
)/2*t1
=(2,27+3,71)/2*0,57=1,70 м t3
=(U2
-U3
)/e2
=(3,71-2,27)/3,77=0,38 с L3
=(U2
2
-U3
2
)/(2e2
)=(3,712
-2,272
)/(2*3,71)=1,21 м L=13,150м L2
=L-L1
-L3
=13,15-1,21-1,70=10,24 м t2
=2(L2
/U2
)=2(10,24/3,71)=5,52 с t=t1
+t2
+t3
=0,57+5,52+0,38=6,47 с 12-ый пропуск
Производится кантовка, следовательно: n2
=n3
t'=(2*Ö(S/eну
))+Dt=(2*Ö(40/100))+0,3=1,56 с U1
=gft'/2=9,8*0,25*1,56/2=1,91 м/с n1
=(60*U1
)/(p*Dк
)=(60*1,91)/(3,14*1,2)=30 об/мин t1
=(U2
-U1
)/e1
=(3,71-1,91)/2,51=0,72 с L1
=(U1
+U2
)/2*t1
=(1,91+3,71)/2*0,72=2,02 м t3
=0 с L3
=0 м L=13,430 м L2
=L-L1
-L3
=13,43-2,02=11,41 м t2
=2(L2
/U2
)=2(11,41/3,71)=6,16 с t=t1
+t2
+t3
=0,72+6,16=6,88 с 13-ый пропуск
t'=(2*Ö(S/eну
))+Dt=(2*Ö(50/100))+0,3=1,71 с U1
=U3
=gft'/2=9,8*0,25*1,71/2=2,09 м/с n1
=n3
=(60*U1
)/(p*Dк
)=(60*2,09)/(3,14*1,247)=32 об/мин t1
=(U2
-U1
)/e1
=(3,85-2,09)/2,61=0,67 с L1
=(U1
+U2
)/2*t1
=(2,27+3,85)/2*0,67=1,99 м t3
=(U2
-U3
)/e2
=(3,85-2,09)/3,92=0,45 с L3
=(U2
2
-U3
2
)/(2e2
)=(3,852
-2,092
)/(2*3,92)=1,33 м L=18,140 м L2
=L-L1
-L3
=18,14-1,99-1,33=14,82 м t2
=2(L2
/U2
)=2(14,82/3,85)=7,70 с t=t1
+t2
+t3
=0,67+7,70+0,45=8,82 с 13
Основное машинное время: tобщ
=åti
=47,47 с t
Таблица №2 Основное машинное время прокатки U1
=U3
, м/с e2
, м/с2
Вспомогательное время прокатки Величину t паузы между пропусками при отсутствии кантовки (пропуски 1-9,11,13) выбирают равной наибольшей из следующих величин, с: t1
– время перемещения верхнего валка, с (рассчитано выше); t2
– время реверса главного привода блюминга, с; t3
– время выброса раската и подачи его обратно рабочим рольган- гом к валкам стана, с. 1-ый пропуск
t1
=t3
=2,24 с U1
=U3
=2,74 м/с S=U3
2
/(2*g*f)=2,742
/(2*9,8*0,25)=1,53 м n1
=n3
=42 об/мин t2
=n3
/b+n1
/a=42/60+42/40=1,75 c t=2,74 c 2-ой пропуск
t1
=t3
=2,24 с U1
=U3
=2,74 м/с S=U3
2
/(2*g*f)=2,742
/(2*9,8*0,25)=1,53 м n1
=n3
=42 об/мин t2
=n3
/b+n1
/a=42/60+42/40=1,75 c t=2,74 c 3-ий пропуск
t1
=t3
=2,09 с U1
=U3
=2,56 м/с tк
=370/180-180/100=1,8 с S=U3
2
/(2*g*f)=2,562
/(2*9,8*0,25)=1,34 м n1
=n3
=39 об/мин t2
=39/60+39/40=1,63 c t=2,09+1,8=3,89 c 4-ый пропуск
t1
=t3
=2,14 с U1
=U3
=2,62 м/с S=U3
2
/(2*g*f)=2,622
/(2*9,8*0,25)=1,40 м n1
=n3
=40 об/мин t2
=n3
/b+n1
/a=40/60+40/40=1,67 c t=2,14 c 5-ый пропуск
t1
=t3
=2,20 с U1
=U3
=2,69 м/с S=U3
2
/(2*g*f)=2,692
/(2*9,8*0,25)=1,48 м n1
=n3
=41 об/мин t2
=n3
/b+n1
/a=41/60+41/40=1,71 c t=2,20 c 6-ой пропуск
t1
=t3
=2,09 с U1
=U3
=2,56 м/с S=U3
2
/(2*g*f)=2,562
/(2*9,8*0,25)=1,34 м n1
=n3
=39 об/мин t2
=n3
/b+n1
/a=39/60+39/40=1,63 c t=2,09 c 7-ой пропуск
t1
=t3
=1,97 с U1
=U3
=2,41 м/с S=U3
2
/(2*g*f)=2,412
/(2*9,8*0,25)=1,18 м n1
=n3
=37 об/мин t2
=n3
/b+n1
/a=37/60+37/40=1,50 c t=1,97 c 8-ой пропуск
t1
=t3
=1,97 с U1
=U3
=2,41 м/с S=U3
2
/(2*g*f)=2,412
/(2*9,8*0,25)=1,18 м n1
=n3
=37 об/мин t2
=n3
/b+n1
/a=37/60+37/40=1,54 c t=1,97 c 9-ый пропуск
t1
=t3
=1,91 с U1
=U3
=2,34 м/с S=U3
2
/(2*g*f)=2,342
/(2*9,8*0,25)=1,12 м n1
=n3
=36 об/мин t2
=n3
/b+n1
/a=36/60+36/40=1,50 c t=1,91 c 10-ый пропуск
(кантовка) t1
=1,85 с n1
=35 об/мин U1
=2,27 м/с U2
=U3
=3,85 м/с S=U3
2
/(2*g*f)=3,852
/(2*9,8*0,25)=3,03 м n2
=n3
=59 об/мин t2
=n3
/b+n1
/a=59/60+35/40=1,86 c t3
=2*U3
/(g*f)=2*3,85/(9,8*0,25)=3,14 c tк
=850/180-180/100=2,92 с t=2,92+3,14=6,06 с L=12,7 м S=2+12,7/2=8,35 м t1
=Ö((2*S-L)/(g*f))=Ö((2*8,35-12,7)/(9,8*0,25))=1,28 с t2
=Ö((2*S-L-Dк
*sing)/(g*f))=Ö((2*8,35-12,7-1,247*sin25)/(9,8*0,25))=1,19 с tк
=2,92-1,28-1,19=0,45 с где L – расстояние между крюками кантователя, м; t1
– продолжительность подачи раската, с; Dк
*sing - длина очага деформации в прокатке перед кантовкой, м. 11-ый пропуск
t1
=t3
=1,85 с U1
=U3
=2,27 м/с S=U3
2
/(2*g*f)=2,272
/(2*9,8*0,25)=1,05 м n1
=n3
=36 об/мин t2
=n3
/b+n1
/a=36/60+36/40=1,50 c t=1,85 c 12-ый пропуск
(кантовка) t1
=1,56 с n1
=30 об/мин U1
=1,91 м/с U2
=U3
=3,71 м/с S=U3
2
/(2*g*f)=3,712
/(2*9,8*0,25)=2,81 м n2
=n3
=59 об/мин t2
=n3
/b+n1
/a=59/60+30/40=1,73 c t3
=2*U3
/(g*f)=2*3,71/(9,8*0,25)=3,03 c tк
=845/180-180/100=2,89 с t=2,89+3,03=5,92 с L=13,43 м S=2+13,43/2=8,72 м t1
=Ö((2*S-L)/(g*f))=Ö((2*8,72-13,43)/(9,8*0,25))=1,28 с t2
=Ö((2*S-L-Dк
*sing)/(g*f))=Ö((2*8,72-13,43-1,2*sin25)/(9,8*0,25))=1,19 с tк
=2,89-1,28-1,19=0,42 с где L – расстояние между крюками кантователя, м; t1
– продолжительность подачи раската, с; Dк
*sing - длина очага деформации в прокатке перед кантовкой, м. 13-ый пропуск
t1
=t3
=1,71 с U1
=U3
=2,09 м/с S=U3
2
/(2*g*f)=2,092
/(2*9,8*0,25)=0,89 м n1
=n3
=32 об/мин t2
=n3
/b+n1
/a=32/60+32/40=1,33 c t=1,71 c Вспомогательное машинное время
13
tобщ
=åti
=35,71 с tо
=(Н1
-Н3
)/Umax
+Umax
/eну
=(1070-130)/180-180/100=7,02 с 1
Частичный ритм прокатки
r=t+tобщ
+tобщ
=7,02+29,18+35,71=71,91 с Таблица №3 Вспомогательное время прокатки График прокатки
4. Часовая и годовая производительность стана
Расчет часовой производительности агрегатов по потоку
Прокатный стан
Часовая производительность прокатного стана по годному: РГ
=3600*Q/r*k*x, т/час где Q – масса слитков, т; r – ритм прокатки, с; k – коэффициент использования стана (k=0,95); x - коэффициент выхода годного (x=1/1,2379). РГ
=3600*32/90,20*0,95*(1/1,2379)=980,13 т/час Нагревательные колодцы
tср
=b*tгор
+(1-b)*tхол
, где b - доля горячих слитков; tгор
, tхол
– время нагрева горячих и холодных слитков, соответственно. tср
= 0,95*250+0,05*770=276 мин=4,6 час; tвспом
=0,6 час, где tср
– средневзвешенное время нагрева слитков; tвспом
– вспомогательное время нагрева слитков. Часовая производительность одной группы нагревательных колодцев:
РК
=(Q*m*n/(tср
- tвспом
))*k =(16*16*2/(4,6+0,6))*0,9=88,62 т/час, где Q – масса слитка, т; m – среднее число слитков в камере; n – число камер в группе; k – коэффициент использования нагревательных колодцев. Часовая производительность
28 групп:
Р28К
=Рк
*28=88,62*28=2481,36 т/час. Часовая производительность ножниц горячей резки
РН
=3600*Q*x/r', т где Q – масса слитка, т; x - коэффициент выхода годного (x=0,9096); r' – частичный ритм горячей резки на ножницах. r'=to
+(m+1)*t+m*t, где to
– начальная пауза (to
=5 с); t - пауза между 2 смежными циклами резки раската на мерные слябы, с; m – число слябов, получаемых при резки одного раската. t=60/10=6 с t=Длина сляба/Скорость рольганга=6/1,36=4,41 с r'=5+(3+1)*6+3*4,41=42,23 с РН
=3600*16*0,9096/42,23=1240,66 т
Расчет годовой производительности прокатного стана
Ргод
=(Т-Т1
)*РГ
, т где Т – количество часов в году, час (Т=365*24=8760 час); Т1
– планируемое время простоев, час (Т1
=15*25+4*24+629=1100 час). Ргод
=(8760-1100)*980,13=7507795,8 т
5. Численность персонала на стане
Основные рабочие - 317 человек (заработная плата 2400 руб./мес. чел.) Вспомогательные рабочие - 303 человека (заработная плата - 2000 руб./мес.чел.) ИТР - 41 человек (заработная плата - 3300 руб./мес. чел.) Служащие - 2 человека (заработная плата - 1200 руб./мес. чел.)
6. Калькуляция полной себестоимости слябов
В табл.4 представлен расчет полной себестоимости 1 тонны слябов. Таблица №4 Калькуляция полной себестоимости 1 тонны слябов Энергозатраты 0.63 ^ „ ^
^ ^ .,. 0,361 ПОЛНАЯ СЕБЕСТОИМСТЬ
(ВНУТРИ РОССИЙСКАЯ)
ПОЛНАЯ СЕБЕСТОИМСТЬ
(ЭКСПОРТНАЯ)
Полная себестоимость 1 тонны сляба согласно представленной выше табл. 4 равна 959,349 руб. Трансфертная (внутренняя) цена продукции стана для расчетов со смежными цехами приблизительно равна 1140 руб./т. Внутренняя рентабельность продукции стана рассчитывается по следующей формуле: r=((цена – полная себестоимость)/ полная себестоимость)*100% Рентабельность слябов для целей внутреннего учета и анализа ОАО "Северосталь" равна 18,8%, что является хорошим показателем для подразделений предприятия. Стан 1300 ОАО «Северосталь» (г. Череповец) обладает высокой производительностью, но при этом имеет низкий коэффициент выхода годного (около 80%). При использовании метода прокатки слитков парами производительность стана повышается примерно в 1,6 раза, что очень хорошо, так как для достижения этого результата не требуются дополнительные затраты. Однако производительность стана по-прежнему остается определяющей, так как она все же меньше производительности ножниц и нагревательных колодцев. Себестоимость 1 тонны слябов, составляющая 959,35 руб. (внутри российская), довольно высока из-за большой величины текущих простоев стана. Развитие российской экономики, увеличение экспортных продаж ОАО "Северосталь" позволит достичь роста производства всех видов листа, что, безусловно, увеличит потребность в продукции стана 1300,а это в свою очередь повлечет за собой некоторое снижение себестоимости 1 тонны слябов. С другой стороны, комплекс мер по учету затрат по местам возникновения вкупе с введением системы трансфертных цен, стимулирующей внутрицеховую работу по снижению издержек, также приведут к снижению себестоимости 1 тонны слябов (за счет скрытых внутренних резервов). 1. Метс А.Ф. Организация производства в прокатных цехах. - М.: Металлургия, 1969. 2. Технологическая инструкция №0-01-77 по нагреву слитков в нагревательных колодцах обжимного цеха. - Череповец, 1979. 3. Технико-экономическая отчетность обжимного цеха ОАО «Северосталь». - Череповец, 1996. 4. Иванин М.П. Прокатка слитков парами. - М.: Металлургия, 1979.
|