Главная Учебники - Разные Лекции (разные) - часть 61
Санкт-Петербургский Государственный Политехнический Университет
Пояснительная записка к курсовому проекту «Деревянные конструкции» Выполнил: студент группы 3017/1 Проверил: Семенов К.В.. Санкт-Петербург 2007 г. Содержание
1. Конструктивная схема здания. 1.1. Деревянные фермы. 1.2. Выбор шага рам. 1.3. Связи. 2. Конструирование и расчет покрытия здания. 2.1. Конструкция покрытия. 2.2. Подбор сечения рабочего настила. 2.3. Подбор сечения стропильных ног. 2.4. Подбор сечения прогонов 2.5. Расчет гвоздевого забоя. 3. Расчет и конструирование элементов ферм. 3.1. Определение усилий в стержнях ферм. 3.2. Подбор сечений элементов ферм. 4. Расчет и конструирование узлов ферм. 4.1 Опорный узел на натяжных хомутах. 4.2 Промежуточный узел. 4.3 Коньковый узел. 4.4 Центральный узел нижнего пояса. Список используемой литературы. 1. Конструктивная схема здания
Проектируется одноэтажное здание с несущим деревянным каркасом. Основу каркаса составляют последовательно расположенные рамы, образованные двумя колоннами и ригелем. В качестве ригеля используется полигональная деревянная ферма. Колонны жестко закреплены в фундаменте в плоскости рамы и шарнирно в плоскости стены. Пространственная жесткость здания обеспечивается связями, объединяющими отдельные рамы. 1.1 Деревянные фермы
Рассмотрим полигональную деревянную ферму. В фермах различают следующие элементы: 1 – Нижний пояс.
2 – Верхний пояс.
3 – Раскосы.
4 – Стойки.
Все элементы фермы в данном проекте выполнены из деревянного бруса, за исключением стоек, которые выполняются из стального кругляка. Высота фермы определяется по пролету. Для полигональной фермы: hф
=1/6Lф
– 8-ти панельная ферма В данном проекте пролет фермы Lф
=19,2
метра, поэтому высота фермы hф
=1/6*19,2=3,2
метра Точки пересечения элементов фермы – узлы. Выделяют несколько характерных узлов: 5 – Опорные.
6 – Коньковый.
7 - Центральный узел нижнего пояса.
Расстояние между соседними узлами нижнего пояса называется длиной панели(lп
). В этом проекте рассмотрена равно панельная ферма. 1.2 Выбор шага рам
Шагом рам называется расстояние между двух рядом стоящих рам в плоскости стены. В зданиях такого типа он зависит от нагрузок на покрытие и обычно составляет 3.5 до 5 метров. Так как проектируемое здание будет с внутренним отоплением (т.е. покрытие будет утепленное), а снеговая нагрузка будет соответствовать 5-му снеговому району, зададим 15 по 4.5 м и крайние по 3.6 м. Высота здания, пролет фермы и ветровой район при назначении шага рам не учитываются. 1.3 Связи
Конструктивная схема каркаса одноэтажного деревянного здания с полигональной 8-ти панельной фермой и схема размещения связей представлены на рисунке: 1 – вертикальные связи между фермами. Размещаются так, чтобы ни одна ферма не осталась без вертикальных связей, что приводит к их расстановке через пролет между рамами, а при четном количестве пролетов приходится их устанавливать подряд в двух пролетах (например, у одного из торцов здания). 2 – связи в плоскости верхних поясов ферм. Устанавливаются в торцевых пролетах, но если длина здания превосходит 30 м, то они устанавливаются и в центральных пролетах, по возможности с равным шагом. 3 – связи в плоскости нижних поясов ферм. Эти связи расставляются так, чтобы на виде снизу они проецировались на связи в плоскости верхних поясов ферм. Связи 1, 2 и 3 принято называть ветровыми, так как они, придавая пространственную жесткость конструкции, позволяют наряду с прочими элементами каркаса распределять ветровую нагрузку, действующую на торец здания между всеми рамами. Кроме связей между фермами в каркасе здания выделяют связи между колоннами: 6 – горизонтальные связи между колоннами. 7 – связи в плоскости стены между колоннами. Они устанавливаются в крайних от торцов здания пролетах, а в зданиях, длинна которых превосходит 30 м, и в центральных пролетах. На рисунке изображены также прогоны (4) и стропильные ноги (5) – это элементы покрытия, не входящие в структуру связей. Прогоны располагаются вдоль всего здания по узлам верхних поясов ферм. Стропильные ноги укладываются поперек прогонов в плоскости верхних поясов ферм с шагом от 0.8 до 1.2 м в зависимости от величины снеговой нагрузки. В этом курсовом проекте шаг стропильных ног принят равным 0,9 м. 2. Конструирование и расчет покрытия здания
2.1 Конструкция покрытия
1 – Прогон. 2 – Стропильные ноги. 3 – Рабочий настил. 4 – Пароизоляция. 5 –Утеплитель. 6 – 3 слоя рубероида. 2.2 Подбор сечения рабочего настила
Рабочий настил рассчитывается на прочность и прогиб. Выполняется из досок. Для обеспечения достаточной жесткости, каждая доска опирается как минимум на 3 опоры (имеется двухпролетная неразрезная балка). Расчет рабочего настила по первой группе предельных состояний.
Первое сочетание нагрузок: постоянная (собственного веса) + временная (снеговая). Таблица 1. Нагрузки собственного веса. Обозначения в таблице: gн
– нормативная нагрузка собственного веса; g
- коэффициент надежности по нагрузке собственного веса; g
- расчетная нагрузка собственного веса. Определим снеговые нагрузки. Снеговой район = 5 ÞP**
= 320
кг/м2
Далее определяем погонные нагрузки q и P. q = g * b = 36.5 кг/м - расчетная qн
= gн
*b=32.5 кг/м - нормативная где b
– ширина полосы сбора нагрузки (b = 1 м);
P
*
=
P
**
*
cos
a
=320*1=320кг/ м2
P
=
P
*
*
B
=320кг/ м2
- расчетная Pn
=
P
*0.7=224кг/ м2
- нормативная где a
- угол наклона кровли к горизонту (cos
a
≈ 1
). Расчет по прочности:
s
=
Mmax
/
W
<=
R
изг
*
m
в
где s
- напряжение; Mmax
- расчетный изгибающий момент; W
- момент сопротивления рабочего настила; Rизг
- расчетное сопротивление изгибу (Rизг
= 130
кгс/см²); mв
- температурно-влажностный режим-коэффициент, учитывающий работу древесины, зависящий от отапливаемости здания (так как здание отапливается mв
=1
). Мmax
= 0.125(
q
+
P
) *
Ln
р
² = 0.125 * (36.5+ 320) * 0.9² = 36.09
кгс*м W
=
b
*
h
² / 6 = 1 * 0.0252
/ 6= 1.04*10-4м³
s
= 36.09/1.04*10-4
=3.46*105
кг/ м2
< R
изг
*
m
в
= 130 * 1= 13*105
кг/ м2
Расчет на жесткость:
f=2.13*( qн
+Pn
)* L4
n
р
/384/E/I<=1/150* Ln
р
где f
– допустимый прогиб; E –
модуль нормальной упругости (E = 1 * 105
кг/см2
);
I –
момент инерции. I=b*t
3
/12=1* 0.0253
/12=1.3*10-6
м4
f=2.13*(32.5+224)*0.94
/ 384/ 105
/104
/1.3* 10-6
=0.72*10-3
м. 1/150*Ln
р
=0,9/150=6*10-3
0,72*10-3
<6*10-3
Второе сочетание нагрузок
: постоянная (собственного веса) + монтажная. Расчетная схема: s
=
Mmax
/
W
<=
R
изг
*
m
в
М
max
= 0.07 *
q
*
Ln
р
² * + 0.207 * 2 *
P
ч
*
Ln
р
где P
ч
–вес человека (P
ч
=100кг) Рр.ч
=
P
ч
*
g
=100*1,2=120 кгс
где P
р.ч
– расчетный вес человека; g
-
коэффициент надежности по монтажной нагрузке (
g
= 1.2).
Mmax
= 0.07 * 36,5 * 0,92
+ 0.207 * 2 * 120 * 1,205 = 39,32
кгс*см s
= 39.32 / 1.04*10-4
= 378076
кгс/м² < Rизг
* mв
= 130 * 1 =13*105
кгс/м2
Прочность обеспечена
. 2.3 Подбор сечения стропильных ног
Нормы предписывают выполнять расчет стропильных ног как однопролетную балку. Расчетная схема: Расчетный пролет стропильной ноги вычисляется по формуле: L
об
=
d
/
cos
a
= 2.4 / 1 = 2.4 м
где d
– длина панели фермы (d
= 2.4 м).
Определим нагрузки: Собственный вес: qн
= gн
* c*cos
a
+ 5
=36.5*0.9*1+5=34.75 кг/м q = g * с *cos
a
+ 5*
g
= 36.5*0.9*1+5*1.1=37.85 кг/м Снеговая нагрузка: P
=
P
*
*
c
*
cos
a
=320*0.9*1=288 кг/ м
Pn
=
P
*0.7=288*0.7=201.6кг/ м
Проверка на прочность:
s
=
Mmax
/
W
<=
R
изг
*
m
в
Мmax
= 0.125 * (
q
+
P
) *
L
об
² = 0.125 * (37.85+ 288) * 2.4² = 234.6
кгс*м W
=
b
*
h
² / 6 = 7.5 * 12.52
/ 6= 195.31
cм³ s
= 234*102
/195.31=12*105
кг/ м2
< R
изг
*
m
в
= 130 * 1= 13*105
кг/ м2
Подобранное сечение проверяем на прогиб:
f=5*( qн
+Pn
)* L4
об
/384/E/I<=1/200* L
об
I=b*h3
/12=7.5* 12.53
/12=7813 c
м
4
f=5*(34.75+201.6)*2404
/ 384/ 100*105
/
7813=0.13 см 1/200*Ln
р
=2.4/200=1,2 см 0,13<1,2 Прочность обеспечена. Принимаем поперечное сечение стропильной ноги 125*75 мм
. 2.4 Подбор сечения прогона
Прогон проверяют на прочность и на прогиб. Подбор сечения прогона.
От собственного веса qн
=
g
н
*
d
+ 15=32,5*2.4+20=98 кг/м
q =
g
*
d
+ 20*
g
=36.5*2.4+20*1.1=109,6 кг/м
Снеговая нагрузка P
=
P
*
d
=320*2.4=768 кг/ м
Pn
=
P
*0.7=768*0.7=537,6 кг/ м
Где d
– расстояние между прогонами по горизонтали (а = 4,5
м); g
= 1.1
Проверка на прочность:
s
=
Mmax
/
W
<=
R
изг
*
m
в
Мmax
= 1/12 * (
q
+
P
) *
L
пр
² = 1/12 * (109,6+768) * 4.5² = 1480,95
кгс*м W
=2*
b
*
h
² / 6 =2*6 * 252
/ 6= 1012,5 с
м³ s
=1480.95/1012,5 =118,47 кг/ см2
< R
изг
*
m
в
= 130 * 1= 130 кг/ см2
Подобранное сечение проверяем на прогиб:
f=( qн
+Pn
)* L4
пр
/384/E/I<1/200* L
пр
I=2*b*h
3
/12=2*6 253
/12=15625 cм4
f=(98+537.6)*4.54
/ 384/ 100*105
/15625=0.434 см. 1/200*Ln
р
=4.82/200=2,41 см. 0,45<2,25 Прочность обеспечена.
Принимаем поперечное сечение прогона из двух досок 60*250 мм.
2.5 Расчет гвоздевого забоя
Определяем Q = Mоп /2/ a Находим количество гвоздей n =Q/ Tгв, Tгв – несущая способность 1-го гвоздя. Mоп =Мmax
= 1/12 * (q+ P) * Lпр
² = 1/12 * (109.6+768) * 4.5² = 1480.95
кгс*м Примем диаметр гвоздя dгв
= 5.5 мм Определяем a = 0.2*L – 23 dгв
= 0.2 * 4.5 – 23*55*10-4
= 0,7735 м n=1480.95
/2/0.7735=7,9 Принимаем n = 8 шт. 3. Расчет и конструирование элементов ферм
3.1 Определение усилий в стержнях фермы
Все вертикальные нагрузки, действующие на ферму, делятся на постоянные и временные. При определении усилий принимается, что все нагрузки приложены к узлам верхнего пояса. P
– узловая нагрузка от действия снега. G
– узловая нагрузка от действия собственного веса. G
=(
gпокр
+
gсв
)*а*
d
/
cosα
;
g
покр
=
g
+
g
об
+
g
пр
где d
– длина панели, измеряемая вдоль верхнего пояса фермы; а – ширина панели; gобр
=A/c*ρ*γf
где ρ–плотность древесины(500 кг/м3
); γf
–коэффицмент(1,1) gобр
=0,075*0,1*500*1,1/0.9=4,583 кг/м2
g
пр
=Апр
/
d
*
ρ*
γf
; g
пр
=
0.2*0.1*500*1.1/1.2=9,16 кг/м2
gпокр
=36,5+4,58+9,16=50,246 gсв
= G=(50.246+39.317)*10.8= 967.287 кг
P=P*10.8= 3456 кг
Расчет выполняется на единичных нагрузках, приложенных к половине фермы. -3283,2/ +3732,48 -2972,16/ +2626,56 -3068,88/ -2529,83 где NG
– реальное усилие в стержнях фермы от сил G; NP
- реальное усилие от снеговой нагрузки; N – суммарное усилие 3.2 Подбор сечений элементов ферм
Нижний пояс.
Подбираем одно сечение на весь пояс. За основу берем элемент Н3, с Nmax=26839,58 кг. 1. Из условия прочности (1) для центрально растянутого стержня определяем требуемое значение площади ослабленного врубкой сечения где mв
=1 (группа конструкций АI) и mо
=0,8. 2.При максимальной степени ослабления сечения н.п. врубкой на глубину hвр
=1/4hнп
(hнп
– высота сеченя н.п.) полная площадь поперечного сечения 3. С учетом требования hнп
³1,5bнп
(bнп
– ширина сечения н.п.) и сортамента пиломатериалов хвойных пород (приложение 4) выбираем сечение н.п. bнп
xhнп
=200x225 мм, при котором Абр
=450 см2
. 4. Из условия hвр
£1/4hнп
задаемся глубиной врубки в нижний пояс hвр
=56 мм (значение hвр
должно быть кратно 0,5 см) и проверяем прочность ослабленного сечения (Условие выполняется) Верхний пояс.
1. Из условия прочности центрально-сжатого стержня (2) определяем требуемое значение площади ослабленного врубкой сечения где Rc
=140 кг/см2
(для изготовления поясов фермы применяется древесина II сорта). 2. Определяем требуемое значение полной площади поперечного сечения 3.Ширина сечения в.п. bвп
принимается равной bнп
0, т.е. bвп
=bнп
=20 см. Требуемое значение высоты сечения в.п. определяем как С учетом сортамента и требования hвп
³bвп
назначаем сечение в.п. bвп
xhвп
=200x200 мм, при котором Абр
=400 см2
. 4. Вычисляем радиусы инерции сечения ry
=rx
=0,289hвп
»0,0578м. Расчетные длины в.п. в плоскости и из плоскости фермы при установке прогонов в каждом узле в.п. равны между собой lx
=ly
=d/cosa=2,4/1»2,4 м. Определяем гибкости в.п. lx
и ly
: lx
=ly
=lx
/rx
=2,4/0,0578=41,522 < 70 Условие прочности не выполняется! Увеличим сечение в.п.! 5. Так как максимальная гибкость не превышает 70, коэффициент продольного изгиба вычисляем по формуле 6. Выполняем проверку устойчивости в.п. по формуле (3) с учетом Ар
=Абр
Опорный раскос.
Элемент Р1
.
1. Так как раскосы по длине не имеют ослаблений в виде врубки, основной формулой для подбора поперечного сечения является условие устойчивости (3). Задаемся значением коэффициента продольного изгиба j в пределах от 0,5 до 0,7, например j= 0,5 и определяем требуемое значение площади поперечного сечения раскоса 2. С учетом сортамента и требования bр
=bнп
назначаем размеры поперечного сечения опорного раскоса bр
xhр
=200x175 мм, Абр
=350 см2
. 3. Расчетные длины опорного раскоса в плоскости фермы принимается равной расстоянию между центрами соединяемых им узлов фермы. В нашем примере lx
=ly
=3,451 м. Радиусы инерции rx
=0,289*0,175=0,05075 м. ry
= 0,289*0,2=0,0578 м Определяем гибкости опорного раскоса: где [l]=120 – предельная гибкость для сжатого верхнего пояса и опорного раскоса (для промежуточных раскосов [l]=150). Так как lmax
< 70, определяем j по формуле 4. Выполняем проверку устойчивости опорного раскоса (Условие устойчивости выполняется)
Элемент Р2.
1. Так как раскосы по длине не имеют ослаблений в виде врубки, основной формулой для подбора поперечного сечения является условие устойчивости (3). Задаемся значением коэффициента продольного изгиба j в пределах от 0,5 до 0,7, например j= 0,5, и определяем требуемое значение площади поперечного сечения раскоса 2. С учетом сортамента и требования bр
=bнп
назначаем размеры поперечного сечения опорного раскоса bр
xhр
=200x150 мм, Абр
=300 см2
. 3. . Расчетные длины раскоса в плоскости фермы принимается равной расстоянию между центрами соединяемых им узлов фермы. В нашем примере lx
=ly
=3,63 м. Радиусы инерции ry
=0,289×hp
=0,289*0,2=0.0578 м, rx
=0,289×bp
=0,289*0,15=0.04335 м. Определяем гибкости опорного раскоса: где [l]=120 – предельная гибкость для сжатого верхнего пояса и опорного раскоса (для промежуточных раскосов [l]=150). Так как lmax
>70, определяем j по формуле 4. Выполняем проверку устойчивости опорного раскоса (Условие устойчивости выполняется)
Элемент Р3.
1. Так как раскосы по длине не имеют ослаблений в виде врубки, основной формулой для подбора поперечного сечения является условие устойчивости (3). Задаемся значением коэффициента продольного изгиба j в пределах от 0,5 до 0,7, например j= 0,5, и определяем требуемое значение площади поперечного сечения раскоса: 2. С учетом сортамента и требования bр
=bнп
назначаем размеры поперечного сечения опорного раскоса bр
xhр
=200x125 мм, Абр
=250 см2
. 3. . Расчетные длины раскоса в плоскости фермы принимается равной расстоянию между центрами соединяемых им узлов фермы. В нашем примере lx
=ly
=3,811 м. Радиусы инерции rx
=0,289×hp
=0,289*0,2=0,0578 м, ry
=0,289×bp
=0,289*0,125=0,036123 м. Определяем гибкости опорного раскоса: где [l]=120 – предельная гибкость для сжатого верхнего пояса и опорного раскоса (для промежуточных раскосов [l]=150). (Условие устойчивости выполняется)
Элемент Р4.
1. Так как раскосы по длине не имеют ослаблений в виде врубки, основной формулой для подбора поперечного сечения является условие устойчивости (3). Задаемся значением коэффициента продольного изгиба j в пределах от 0,5 до 0,7, например j= 0,5, и определяем требуемое значение площади поперечного сечения раскоса 2. При подборе сечения 200х75 не будет выполнено условие предельной гибкости, следовательно с учетом сортамента и требования bр
=bнп
назначаем размеры поперечного сечения опорного раскоса bр
xhр
=200x100 мм, Абр
=200 см2
. 3. Расчетные длины раскоса в плоскости фермы принимается равной расстоянию между центрами соединяемых им узлов фермы. В нашем примере lx
=ly
=4 м. Радиусы инерции инерции rx
=0,289*0,1=0,0289 м. ry
= 0,289*0,2=0,0578 м Определяем гибкости опорного раскоса: где [l]=120 – предельная гибкость для сжатого верхнего пояса и опорного раскоса (для промежуточных раскосов [l]=150). Так как lmax
< 70, определяем j по формуле 4. Выполняем проверку устойчивости опорного раскоса (Условие устойчивости выполняется)
Элемент Р(встречный раскос).
В общем случае расчет встречного раскоса производится аналогично расчетам остальных раскосов. По условиям задания сечение встречного раскоса принимается как у раскоса Р4 (200*100мм). Стойка.
Элемент С
1
.
Стойка С1, в отличии от всех остальных, работает на сжатие и, следовательно выполняется из дарева. Сечение стойки принимается минимально возможным в данных условиях 200*100мм Элемент С2.
Определяем требуемое значение площади поперечного сечения стойки: где Nст
– наибольшее растягивающее усилие. По приложению 6 принимаем сечение стойки: d=30мм ; Aст
=5,06 см2
Элемент С3.
Определяем требуемое значение площади поперечного сечения стойки: где Nст
– наибольшее растягивающее усилие. По приложению 6 принимаем сечение стойки: d=20мм; Aст
=2,182 см2
Элемент С4.
Определяем требуемое значение площади поперечного сечения стойки: где Nст
– наибольшее растягивающее усилие. По приложению 6 принимаем сечение стойки: d=16мм; Aст
=1,408 см 4. Расчет и конструирование узлов ферм.
4.1 Опорный узел на натяжных хомутах
1.Проверка на смятие опорного вкладыша по плоскости примыкания опорного раскоса.
Пусть раскос примыкает к нижнему поясу под углом 450
. так как 61,54 кг/см2
< 62,69 кг/см2
- условие прочности выполняется. 2. Определение диаметра тяжа.
где Принимаем d=20 мм Ант
= 2,18 см2
. 3. Определение количества двухсрезных нагелей для прикрепления накладок к нижнему поясу.
проверим dнаг.
= 20 мм толщина накладок а = 6 dнаг.
= 6×2= 12 см Тс
=50×с×dн
=50×20×2=2000 кг, Та
=80×а×d н
=80×12,5×2=2000 кг, Ти
=180×d н
2
+2а2
=180×22
+2×12,52
=1032,5 кг, но не более Ти
=250dн
2
=250×22
=1210 кг. 4. Расчет швеллера
. Расчетная схема: По конструктивным соображениям подбираем швеллер: h>hнп
+6мм Принимаем ]
30 Wy
= 43,6 см3
(условие прочности выполняется). 5.Проверка накладок на смятие
. (условие прочности выполняется). 6. Расчет прочности уголков в торце накладок.
Расчетная схема: где Проверим равнобокий уголок 12,5X12,5X8 W=75,9 см3
, I = 294 см4
Подходит
.
7. Проверка опорной подушки на смятие под воздействием опорного давления
. Nопор
= 4(967б287 +3456) = 17693,148 Требуемая площадь опоры: Принимаем опорную подушку 200X225мм. 4.2 Промежуточные узлы фермы
Промежуточный узел 2.
Сечение сжатого раскоса bP
Xhp
= 17,5X20 см2
, усилие в нем 12739,07 кг, угол между осями раскоса и верхнего пояса – 40,30
. 1. Назначаем глубину врубки раскоса в верхний пояс:
Принимаем h вр
= 5 см. 2. Проводим проверку на смятие верхнего пояса по площадке смятия.
а) Определим размеры площадки смятия: б) Условие прочности на смятие: Прочность на смятие не обеспечена. Изменяем конструкцию узла. 1. Проверяем прочность на смятие в зоне рабочего опирания подушки на верхний пояс. Разность усилий в элементах верхнего пояса, примыкающих к узлу составляет 5010 кг. Прочность на смятие обеспечена. 2. Проверяем необходимую длину l ск.
Промежуточный узел 4.
Сечение сжатого раскоса bP
Xhp
= 15X20 см2
, усилие в нем 1. Назначаем глубину врубки раскоса в верхний пояс: Принимаем h вр
= 5,6 см. 2. Проводим проверку на смятие верхнего пояса по площадке смятия. а) Определим размеры площадки смятия: б) Условие прочности на смятие: Прочность на смятие не обеспечена. Изменяем конструкцию узла
. 1. Проверяем прочность на смятие в зоне рабочего опирания подушки на верхний пояс. Разность усилий в элементах верхнего пояса, примыкающих к узлу составляет 5010 кг. Прочность на смятие обеспечена. 2. Проверяем необходимую длину l ск.
Промежуточный узел 5.
Сечение сжатого раскоса bP
Xhp
= 20,0X12,5 см2
, усилие в нем 5529,11 кг, угол между осями раскоса и нижнего пояса – 510
. 1. Назначаем глубину врубки раскоса в верхний пояс: 2. Проводим проверку на смятие верхнего пояса по площадке смятия. а) Определим размеры площадки смятия: б) Условие прочности на смятие: Прочность на смятие обеспечена. Промежуточный узел 6.
Сечение сжатого раскоса bP
Xhp
= 20X10 см2
, усилие в нем 3858,227 кг, угол между осями раскоса и нижнего пояса – 53,10
. 1. Назначаем глубину врубки раскоса в верхний пояс: Принимаем h вр
= 5,6 см. 2. Проводим проверку на смятие верхнего пояса по площадке смятия. а) Определим размеры площадки смятия: б) Условие прочности на смятие: Прочность на смятие обеспечена. 4.3 Коньковый узел
4.4 Центральный узел нижнего пояса
5. Расчет стыка нижнего пояса
Определение количества двухсрезных нагелей для прикрепления накладок к нижнему поясу. проверим dнаг.
= 24 мм толщина накладок а > 6 dнаг.
= 6×2,4= 14,16 см, a=150 см Тс
=50×с×dн
=50×20×2,4=2880 кг, Та
=80×а×d н
=80×15×2,4=2880 кг, Ти
=180×d н
2
+2а2
=180×2,42
+2×152
=1486,8 кг, Список используемой литературы
1. ”Конспект лекций по деревянным конструкциям” Семенов К. В. - 2007 г. 2. Карлсен “Деревянные и пластмассовые конструкции”. 3. Кауфман “Деревянные конструкции”.
|