Главная Учебники - Разные Лекции (разные) - часть 53
ГОУ ВПО “Уральский государственный технический университет – УПИ” Имени первого президента России Б.Н. Ельцина Кафедра Электронного машиностроения
Оценка работы
Расчетно-графическая работа
по курсу “АГПП” Вариант №10 Преподаватель В.Н. Гулин Студент Группа М – Екатеринбург 2009 2.1. Предварительный расчет основных параметров гидроцилиндра. 4
2.3. Расчет максимального расхода жидкости. 6
3. Принципиальная схема системы гидропривода. 7
4. Описание движения потоков жидкости на разных этапах работы гидропривода. 8
Вид гидродвигателя – двухстороннего действия, двушточный (симметричный). Характер скорости движения: · для прямого хода – регулируемая для всего хода; · для обратного хода – постоянная для всего хода. Технологическая (полезная) нагрузка: · прямого хода F
п
= 35 кН
; · обратного хода F
о
= 25 кН
. Масса поступательно движущихся частей m
= 50 кг
. Максимальные скорости поступательного движения: · прямого хода V
п
max
= 2.75 м/мин
= 0,046 м/
c
; · обратного хода V
о
max
= 4.5 м/мин
= 0,075 м/
c .
Давление слива P
сл
= 0,3 МПа
. Время разгона до V
о
max
t
п
= 0,2 c
. Расчет параметров гидроцилиндра при прямом ходе Определим значение движущей силы прямого хода Определим диаметр поршня принимаем рабочее давление Р
= 2 МПа
, тогда Выбираем из стандартного ряда диаметр поршня D
= 160 мм
. Определим диаметр штока где k
= 0,6 (при Р
= 2 МПа
). Выбираем из стандартного ряда диаметр штока d
= 100 мм
. Выбираем уплотнения: · между каждым поршнем и цилиндром – три резиновых кольца круглого сечения; · между каждым штоком и цилиндром – три резиновых кольца круглого сечения. С учётом размеров поршня и штока получим размеры уплотнений: диаметр сечения кольца d
2
= 3 мм
. I F
дв
.пр
≥ Fпр
+ Fин
.пр
+ 3∙Fтр
.п
.пр
+ Fпд
.пр
где Движущая сила прямого хода Fпр
+ Fин.пр
+ 3∙Fтр.п.пр
+ Fпд.пр
= 39297,06 Н
условие F
дв.пр
≥ Fпр
+ Fин.пр
+ 3∙Fтр.п.пр
+ Fпд.пр
не выполняется, значит необходимо увеличить диаметр цилиндра Выбираем из стандартного ряда больший диаметр поршня D = 220 мм. Определим диаметр штока Выбираем из стандартного ряда диаметр штока d
= 140 мм
. Fпр
+ Fин.пр
+ 3∙Fтр.п.пр
+ Fпд.пр
= 42369,09 Н
условие F
дв.пр
≥ Fпр
+ Fин.пр
+ 3∙Fтр.п.пр
+ Fпд.пр
выполняется. Расчет параметров гидроцилиндра при обратном ходе (проверка)
F
дв.об
≥ F
о
+ F
ин.об
+ 3∙F
тр.п.об
+ F
пд.об
Fо
= 25000 Н
Силы трения обратного хода такие же, как при прямом ходе. F
о
+ F
ин.об
+ 3∙F
тр.п.об
+ F
пд.об
= 32383,59 Н
Условие F
дв.об
≥ F
о
+ F
ин.об
+ 3∙F
тр.п.об
+ F
пд.об
выполняется Найденные размеры гидроцилиндра удовлетворяют условиям поставленной задачи. Максимальный расход жидкости при прямом ходе
Максимальный расход жидкости при обратном ходе
Из условий Р
= 2 МПа
и Q
max
= 101,7 л/мин
выбираем насос типоразмера Г12 – 25АМ с номинальными параметрами Р
= 6,3 МПа
и Q
max
= 104 л/мин
. Для выполнения требований задания необходим дроссель, распределитель и предохранительный клапан. Из условий выбираю регулятор расхода типа МПГ 55-25М, рассчитанный на рабочее давление 20 МПа, номинальный расход 200 л/мин, максимальный расход 240 л/мин, минимальный расход 0,15 л/мин. Распределитель типа В16 с диапазоном расхода 63-240 л/мин и Р до 32 МПа. Предохранительный клапан по ТУ-053-5749043-002-88 с диаметром условного прохода 32 мм, номинальным расходом 250 л/мин, максимальным расходом 350 л/мин, минимальным расходом 10 л/мин.
В прямом направлении
: технологическая жидкость поступает от неуправляемого насоса через распределитель в левую полость гидроцилиндра, где, преодолевая полезную нагрузку, придаёт штоку определенную скорость. Скорость регулируется посредством регулирования объема подаваемой жидкости с помощью регулирующего устройства дроссельного типа. В это время масло из правой полости через распределитель сливается в бак. В обратном направлении:
|