Главная Учебники - Разные Лекции (разные) - часть 53
Федеральное агентство по образованию Государственное образовательное учреждение высшего профессионального образования «ТОМСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ» Кафедра ТХНГ Тема Проектирование стального вертикального резервуара с понтоном для хранения нефти объемом 28000м3
Томск 2010 Содержание 5.Расчет каре резервуара Заключение Список литературы Исходные данные Таблица 1. Объем резервуара, 28000 Тип резервуара РВСП Продукт нефть Конструкция крыши купольная (сферическая) Радиус сферической крыши 1,45·D Кольцевой зазор между стенкой и понтоном, мм 190 Размеры листа Размеры листа h×l, мРазмеры листа 2×8 Строжка листов: у продольной кромки ΔL, мм у поперечной кромки Δh, мм 5 10 Нагрузки, Н/м2
: снеговая ветровая 4800 800 Теплоизоляция: плотность ρиз
, кг/м3
толщина на стенке, мм толщина на крыше, мм 85 45 45 tmin
(на глубине 0,5 м от поверхности), ºС 13,5 tmax
(поверхностного слоя), ºС 33,5 tнк
(начала кипения), ºС 50 Коэффициент оборачиваемости резервуара 18 Уклон днища 1:75 Допуск на листовой прокат Δ, мм ВТ Плотность продукта ρ20
, кг/м3
765 Припуск на коррозию C, мм 0,42 Технология сборки полистовая (Л) Вакуум, Па 65 Введение При проектировании стальных конструкций следует: − выбирать оптимальные в технико-экономическом отношении схемы сооружений и сечения элементов; − применять экономичные профили проката и эффективные стали; − применять для зданий и сооружений, как правило, унифицированные типовые или стандартные конструкции; − применять прогрессивные конструкции (пространственные системы из стандартных элементов; конструкции, совмещающие несущие и ограждающие функции; предварительно напряженные, вантовые, тонколистовые и комбинированные конструкции из разных сталей); − предусматривать технологичность изготовления и монтажа конструкций; − применять конструкции, обеспечивающие наименьшую трудоемкость их изготовления, транспортирования и монтажа; − предусматривать, как правило, поточное изготовление конструкций и их конвейерный или крупноблочный монтаж; − предусматривать применение заводских соединений прогрессивных типов (автоматической и полуавтоматической сварки, соединений фланцевых, с фрезерованными торцами, на болтах, в том числе на высокопрочных и др.); − предусматривать, как правило, монтажные соединения на болтах, в том числе на высокопрочных; сварные монтажные соединения допускаются при соответствующем обосновании; − выполнять требования государственных стандартов на конструкции соответствующего вида. В данной курсовой работе мы попробуем рассчитать резервуар вертикальный стальной с понтоном. 1. Определение оптимальных параметров резервуара по критерию минимальности металла, затраченного на сооружение Проверим возможно ли сооружать заданный резервуар с постоянной толщиной стенки: где π = 3,14 – трансцендентное число «пи»; tко
= 5 мм – минимальная, конструктивно необходимая толщина нижнего пояса стенки, согласно таблице 3.3 ПБ 03-605-03; ρ = 765 кг/м3
– плотность хранимой жидкости , g = 9,8067 м/с2
– ускорение свободного падения, Ry
= расчетное сопротивление стали (листового проката) при сжатии, растяжении по пределу текучести. Δдк
=1,8 см = Если: Оптимальная высота резервуара: γс
= 0,8 – коэффициент условий работы конструкции, при расчете стенки резервуара на прочность согласно ПБ 03-605-03 пункту 3.5.3.1. При полистовой сборке, Находим количество поясов: hл
΄ = hл
– 0,01 (строжка листов по ширине – 10 мм (таблица 1)) где hл
– высота листа (по условию – 2м); hл
΄– высота листа с учетом строжки листа или подготовки листа под сварку. hл
΄ = 2 м – 0,01 м = 1,99 м, Уточненная высота резервуара Н: Радиус резервуара оптимальный: Количество листов в каждом поясе при полистовой сборке: где Для 11 поясов(R1
=20,18м): Тогда число листов либо 15,5 либо 16. Для 12 поясов(R2
=19,32м): Тогда число листов либо 15 либо 15,5. Рассчитаем возможные радиусы резервуара: Фактический (строительный) объем резервуара: Проверим соответствие геометрического объема резервуара номинальному: Параметры резервуара: · · · · · 2. Расчет толщины стенки резервуара 2.1 Расчет высоты налива и объема жидкости в резервуаре Нн
– высота налива жидкости, м. Высота налива (допустимый (максимальный) аварийный уровень налива жидкости) определяется для РВС с пеногенераторами встроенными в стенку РВС нижним краем пеногенератора минус 0,3м (предусматривается АСКП – автоматическая система комбинированного пожаротушения). Применяемое оборудование
: Камера низкократной пены модели "Афрос", размеры – 340мм х 340мм.Место установки
Камеры мод. "Афрос"
монтируются на верхнем поясе около крыши резервуара на штатных технологических люках. Камера состоит из собственно пеногенератора, который соединяется с цилиндрическим корпусом, имеющем съемное дно. Это дно служит для проведения ревизии разрывной предохранительной мембраны и ее замены. Цилиндрический корпус имеет стыковочный фланец, в котором установлена предохранительная разрывная мембрана, которая одновременно изолирует полость корпуса с пеногенератором от внутренней полости резервуара. Во внутренний объем резервуара выходит цилиндрический наконечник, заканчивающийся щелевым насадком, формирующем веерную струю пены. Рис. 1. Камера низкократной пены модели "Афрос" Рис.2. Схема монтажа «Афрос» Допустимый (максимальный) аварийный уровень налива жидкости:
Далее находим объём жидкости в резервуаре: где i = 1:75 (уклон днища) Находим высоту конуса днища резервуара: 1. Zi
– расстояние от днища резервуара до нижней кромки i – го пояса: z1
=0,3м; Zi
= (i – 1)· h'
л
. Таблица 2 Номер пояса Zi
, м 1 0,30 2 1,99 3 3,98 4 5,97 5 7,96 6 9,95 7 11,94 8 13,93 9 15,92 10 17,91 2. Производим расчет давления насыщенных паров по Рейду (при t = 37,8 С) Рs
38
= Ратм
· ехр[10,53(1-Тнк
/Т38
)] Tнк
= 273,15 + tнк
Тнк
= 273,15 + 50 = 323,15 К Т38
= 273,15+37,8 = 310,95К Vг.п.
= (Vстр
– Vж
) + Vсегм
; Vг.п.
= 28507 – 27240,4 + 788,5= 2055,1 м3
. (в соответствии с требованиями ГОСТ Р 51858-2002). Так как по условию задан резервуар с понтоном (РВСП), то полученное давление насыщенных паров уменьшаем в 10 раз: Рн
и
= 5600Па. 2.2 Расчет толщины стенки для условий эксплуатации: где nг
- коэффициент надежности по нагрузке гидростатического давления, nг
= 1,1; Zi
- расстояние от днища до расчетного уровня, м; γc
- коэффициент условий работы, γc
= 0,7 для нижнего пояса, γc
= 0,8 для остальных поясов; ρ- плотность нефти, ρ=765кг/м3
; g- ускорение свободного падения, g=9,8067м/с2
; Нн
- максимально допустимый уровень взлива нефти, Нн
=21м; Rwy
- расчетное сопротивление материала пояса стенки по пределу текучести, 286,1МПа; n2
- коэффициент надежности по нагрузке избыточного давления и вакуума, n2
= 1,2; Ри
– избыточное давление, 5600Па. Таблица 3 (1,288) Диаметр Резервуара, D, м Толщина стенки t Рулонное исполнение Полистовое исполнение Стационарная крыша Плавающая крыша D < 16 4 4 5 16 6 5 7 25 8 6 9 D 10 8 10 Сводим в таблицу: Таблица 4. № пояса tэi
, мм 1 18,04 2 14,55 3 13,08 4 11,62 5 10,16 6 8,70 7 7,24 8 5,78 9 4,32 10 2,86 11 1,40 Так как толщина 6-го пояса резервуара для стали С345 получилась равной 8,70 мм, а минимально конструктивно необходимая толщина стенки по условиям устойчивости резервуара равна 10 мм, то проверяем возможность сооружения 6, 7 и.т.д. поясов из менее прочной стали С235. Таблица 5. № пояса tэi
, мм 6 12,78 7 10,63 8 8,49 9 6,35 10 4,20 11 2,06 Так как с 6 по 7 пояс минимальная конструктивная толщина больше, чем 10 мм, то берем с 8 пояса сталь С235. Расчет толщины стенки с припуском на коррозию, tэ
+ с, мм:с – припуск на коррозию, мм (с = 0,42 мм); Таблица 6 Номер пояса tэ
, мм tэ
+ с, мм Сталь 1 18,04 18,46 345 2 14,55 14,97 345 3 13,08 13,50 345 4 11,62 12,04 345 5 10,16 10,58 345 6 8,70 9,12 345 7 7,24 7,66 345 8 8,49 8,91 235 9 6,35 6,77 235 10 4,20 4,62 235 11 2,06 2,48 235 Расчет толщины стенки по условиям гидроиспытаний резервуара (tg
): где Hg
– уровень залива воды при гидроиспытаниях, Hg
= Hн
= 21 м; ρв
– плотность воды равная 1000кг/м3
. Согласно п. 2.12.12 РД - 16.01 - 60.30.00 – КТН – 026 – 1; γс
= 0,9 - коэффициент условий работы при гидроиспытаниях для всех поясов одинаков. Сталь С345: Сталь 235: Таблица 7 Номер пояса tg
, мм Сталь 1 17,64 345 2 16,20 345 3 14,51 345 4 12,81 345 5 11,12 345 6 9,42 345 7 7,72 345 8 8,85 235 9 6,36 235 10 3,87 235 11 1,38 235 Составляем общую сводную таблицу: Таблица 8 Номер пояса tэ
+ с, мм tk,
мм tg
, мм Max. t, мм tmax
+Δ, мм tприним.,
мм Марка стали 1 18,46 10 17,64 18,46 18,91 19 345 2 14,97 10 16,20 16,20 16,65 17 345 3 13,50 10 14,51 14,51 14,96 15 345 4 12,04 10 12,81 12,81 13,26 14 345 5 10,58 10 11,12 11,12 11,57 12 345 6 9,12 10 9,42 10 10,45 11 345 7 7,66 10 7,72 10 10,45 11 345 8 8,91 10 8,85 10 10,45 11 235 9 6,77 10 6,36 10 10,45 11 235 10 4,62 10 3,87 10 10,45 11 235 11 2,48 10 1,38 10 10,45 11 235 2.3 Проверочный расчет на прочность резервуара. Проверочный расчет производим для расчетной стенки резервуара: Сводим в таблицу: Таблица 9 Номер пояса tприним.,
мм tрасч.,
мм 1 19 0,01813 2 17 0,01613 3 15 0,01413 4 14 0,01313 5 12 0,01113 6 11 0,01013 7 11 0,01013 8 11 0,01013 9 11 0,01013 10 11 0,01013 11 11 0,01013 Проверочный расчет на прочность проводится по формуле: где σкц.
i
– кольцевые напряжения каждого пояса резервуара, МПа: где Pг
i
– гидростатическое давление, где ξt
– температурная поправка на плотность нефти, равная 0,699 1/°С; σм
– меридиональное кольцевое напряжение; γn
– коэффициент надежности по назначению резервуара. Для резервуаров объемом 10 000 м Расчет поясов: 1 пояс: 2 пояс 3 пояс 4 пояс 5 пояс 6 пояс 7 пояс 8 пояс 9 пояс 10 пояс 11 пояс Таблица 10 Номер пояса σкцi
, МПа σмi
, МПа Σσ, МПа σдоп
, МПа 1 199,445 99,723 172,724 182,064 2 206,503 103,252 178,837 208,073 3 211,237 105,619 182,937 208,073 4 202,515 101,258 175,383 208,073 5 207,807 103,904 179,967 208,073 6 196,163 98,082 169,882 208,073 7 161,996 80,998 140,293 208,073 8 129,838 64,919 112,443 141,731 9 95,670 47,835 82,853 141,731 10 63,512 31,756 55,003 141,731 11 29,344 14,672 25,413 141,731 По результатам расчетов делаем вывод, что условие прочности выполняется для всех поясов. 3. Расчет резервуара на устойчивость (в соответствии с РД 16.01 – 60.30.00 – КТН – 026 – 1 – 04). Проверка устойчивости стенки резервуара производится по формуле: где σ1
- расчетные осевые напряжения в стенке резервуара, МПа; σ2
- расчетные кольцевые напряжения в стенке резервуара, МПа; σ01
– критические осевые напряжения в стенке резервуара, МПа; σ02
- критические кольцевые напряжения в стенке резервуара, МПа. Осевые напряжения определяются по минимальной толщине стенки пояса, кольцевые напряжения – по средней толщине стенки. Расчетные осевые напряжения для РВС определяются по формуле: где Y - коэффициент сочетания нагрузок, принимаемый по СНиП 2.01.07-85*, Y=0,9 ; n3
- коэффициент надежности по нагрузке от собственного веса, n3
=1,05; Qп
- вес покрытия резервуара, Н; Qстенки
- вес вышележащих поясов стенки с учетом изоляции, Н; Qсн
- полное расчетное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия, Н; Qвак
- нормативная нагрузка от вакуума на покрытие, Н; Qв
– ветровая нагрузка; di
- расчетная толщина стенки i-го пояса резервуара, м. 1. Нормативная нагрузка от вакуума на покрытие определяется как: где Pвак
- нормативное значение вакуума в газовом пространстве, Па. 2. Вес вышележащих поясов стенки резервуара определяется как: где а - номер (значение номера) последнего пояса, начало отсчета снизу; hi
- высота i-го пояса стенки резервуара, м; gст
- удельный вес стали, gст
= ρст
·g = 7850·9,80665=76982,2025Н/м3
. 3. Масса крыши резервуара: где Sсф
– площадь боковой поверхности крыши. 4. Вес покрытия резервуара: 5. Расчет снеговой нагрузки: где μ - коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, принимаем μ = 0,7; 6. Расчет ветровой нагрузки: где kα
– коэффициент аэродинамической обтекаемости, kα
= 0,6; Определение аэродинамических коэффициентов: В расчетах учитываются только коэффициенты Се
, Се3
, действующие на стенку резервуара, а коэффициентами Се1
, Се2
, действующими на крышу резервуара пренебрегаем, т.к. производится расчет устойчивости стенки резервуара. С1
= Се
= 0,8; С2
= Се3
= -0,5; где Wo
- нормативное значение ветрового давления, для рассматриваемого района, Па; k(Z) - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте, [СНиП 2.01.07-85, п. 6.5.], тип местности В (B – городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м), К(Z) = 0,873, (ветровая категория) - находим для высоты данного резервуара 21,89 м интерполированием; Таблица 11 K(Z) B ≤ 5 0,50 10 0,65 20 0,85 40 1,10 Для самого наихудшего варианта: при β = 0o
Рис.3. Схема ветровой нагрузки на резервуар Рис. 4. Определение коэффициента Се1
Pв
= 800 · 0,873 · 1 = 698,4Па (для поясов с 1 по 11); 4. Расчетные кольцевые напряжения в стенке при расчете на устойчивость РВС определяются по формуле: где Рв
- нормативное значение ветровой нагрузки на резервуар, Па; n2
- коэффициент надежности по нагрузке избыточного давления и вакуума, n2
=1,2; δср
- средняя арифметическая толщина стенки резервуара: другие пояса аналогично. Осевые критические напряжения определяются по формуле: где Е - модуль упругости стали, Е=2·105
МПа; С – коэффициент, определяем по таблице 10. Таблица 12 Rp
/dср
600 800 1000 1500 2500 С 0,11 0,09 0,08 0,07 0,06 Принимаем С = 0,07066. 1 пояс: 2 пояс: 3 пояс: 4 пояс: 5 пояс: 6 пояс: 7 пояс: 8 пояс: 9 пояс: 10 пояс: 11 пояс: Критические кольцевые напряжения определяются по формуле:
где Н – геометрическая высота стенки резервуара, м. Определим Qстенки
- вес вышележащих поясов стенки с учетом изоляции, Н: где а - номер (значение номера) последнего пояса, начало отсчета снизу; hi
- высота i-го пояса стенки резервуара, м; gст
- удельный вес стали, gст
= ρст
·g = 7850·9,80665=76982,2025Н/м3
. h1
· δ1
= 1,99 · 0,019 = 0,03781м2
; h2
· δ2
= 1,99 · 0,017 = 0,03383м2
; h3
· δ3
= 1,99 · 0,015 = 0,02985м2
; h4
· δ4
= 1,99 · 0,014 = 0,02786м2
; h5
· δ5
= 1,99 · 0,012 = 0,02388м2
; h6
· δ6
= 1,99 · 0,011 = 0,02189м2
; h7
· δ6
= 1,99 · 0,011 = 0,02189м2
; h8
· δ6
= 1,99 · 0,011 = 0,02189м2
; h9
· δ6
= 1,99 · 0,011 = 0,02189м2
; h10
· δ6
= 1,99 · 0,011 = 0,02189м2
; h11
· δ6
= 1,99 · 0,011 = 0,02189м2
; h1
· δиз1
= 1,99 · 0,050= 0,0995м2
; h2
· δиз2
= 1,99 · 0,050= 0,0995м2
; h3
· δиз3
= 1,99 · 0,050= 0,0995м2
; h4
· δиз4
= 1,99 · 0,050= 0,0995м2
; h5
· δиз5
= 1,99 · 0,050= 0,0995м2
; h6
· δиз6
= 1,99 · 0,050= 0,0995м2
; h7
· δиз7
= 1,99 · 0,050= 0,0995м2
; h8
· δиз8
= 1,99 · 0,050= 0,0995м2
; h9
· δиз9
= 1,99 · 0,050= 0,0995м2
; h10
· δиз10
= 1,99 · 0,050= 0,0995м2
; h11
· δиз11
= 1,99 · 0,050= 0,0995м2
; h12
· δиз12
= 1,99 · 0,050= 0,0995м2
. Таблица 13. Номер пояса Qстенки МН Осевые напряжения для каждого пояса 1 2,803 0,117 2,920 5,24 2 2,431 0,106 2,537 5,67 3 2,098 0,096 2,194 6,24 4 1,804 0,085 1,889 6,51 5 1,529 0,075 1,604 7,40 6 1,294 0,064 1,358 7,89 7 1,078 0,053 1,131 7,72 8 0,862 0,043 0,905 7,55 9 0,647 0,032 0,679 7,38 10 0,431 0,021 0,452 7,21 11 0,216 0,011 0,227 7,04 Таблица 14 Номер пояса Zi
,м kH Pв
, Па Осевые напряжения Кольцевые напряжения δ1
/δ01
+ +δ2
/δ02
Расчетные, МПа Критические, МПа Расчетные, МПа Критические, МПа 0,3 0,5 698,4 5,24 13,188 0,778 1,7 0,855 2 1,99 0,5 698,4 5,67 11,800 0,778 1,7 0,938 3 3,98 0,5 698,4 6,24 10,412 0,778 1,7 1,057 4 5,97 0,5 698,4 6,51 9,717 0,778 1,7 1,128 5 7,96 0,5 698,4 7,40 8,329 0,778 1,7 1,346 6 9,95 0,5 698,4 7,89 7,635 0,778 1,7 1,491 7 11,94 0,5 698,4 7,72 7,635 0,778 1,7 1,469 8 13,93 0,5 698,4 7,55 7,635 0,778 1,7 1,447 9 15,92 0,5 698,4 7,38 7,635 0,778 1,7 1,424 10 17,91 0,5 698,4 7,21 7,635 0,778 1,7 1,402 11 19,90 0,5 698,4 7,04 7,635 0,778 1,7 1,380 По результатам расчетов выяснилось, что проверку на устойчивость стенки резервуара выдерживают только два первых пояса резервуара, а остальные 9 не соответствуют условию: Это можно объяснить слишком большим значением снеговой нагрузки, заложенной в расчеты (4800Н/м2
). Следовательно следует, либо уменьшить параметр снеговой нагрузки, введя в перечень регламентных работ по хозяйству дополнительную чистку покрытия резервуара от снега в зимний период, либо произвести перерасчет для резервуара подобного строительного объема, но с меньшим диаметром крыши. 4. Расчет массы конструкций резервуара 1. Рассчитываем полный объем резервуара Полезный объем резервуара: где Нmin
– min расстояние от днища резервуара до оси ПРП (приемо–раздаточный патрубок), с учетом, что последний усилен кольцевой накладкой. Принимаем равное 650мм, Ду
= 500мм [РД 16.01 – 60.30.00 – КТН – 026 – 1 – 04, табл. 2.4, 2.7] – условный проход патрубка. Минимальный (аварийный) уровень залива жидкости составит Hmin
= 650+500/2 =900мм. Необходимость расчета минимального (аварийного) уровня залива жидкости связана со стабильной и безаварийной работой насосных агрегатов. При откачке нефти ниже минимального (аварийного) уровня залива жидкости насос начнет хватать воздух, это приведет к кавитации и, соответственно, к выходу насосного агрегата из строя. где ηз
– коэффициент использования объема резервуара, 0< ηз
<1. Внутренний диаметр стенки по нижнему поясу: D=2·Rp
; D=2·20,36 =28 м. 2. Расчет полной массы стенки резервуара Расчет массы стенки резервуара по поясам, в одном поясе 16 листов: Масса изоляции: Масса стенки резервуара: Если Если значит необходимо крепление первого пояса стенки с помощью анкерных болтов и грунтовых противовесов. 3. Масса днища: где mокр
– масса окрайки днища, mц.ч.
– масса центральной части днища. где Sокр
– площадь окрайки днища, δокр
– толщина стенки окрайки. где Sц.ч.
– площадь центральной части, δц.ч.
– толщина стенки центральной части. Толщину листов центральной части днища принимаем δц.ч.
= 9 мм, минимальную толщину кольцевых окраек δокр
= 12 мм. Согласно РД 16.01 – 60.30.00 – КТН – 026 – 1 – 04. 4.1 Толщина элементов днища принимается равной 9 мм. 4.2 Толщина окрайки днища определяется по таблице Б.3. Таблица 14. Конструктивная величина окрайки днища (1,299) Расчетная толщина первого пояса стенки dе
, мм Минимальная конструктивная толщина окрайки dко
, мм свыше 9 до 16 включительно 9,0 свыше 17 до 20 включительно 12,0 свыше 20 до 26 включительно 14,0 свыше 26 16,0 Ширина окрайки согласно РД- 16.01-60.30-КТН-026-1-04 п.2.3.3.5-п.2.3.3.12 рассчитывается как сумма: расстояния между внутренней поверхностью стенки и швом приварки центральной части днища к окрайке (800мм), нахлеста центральной части днища на окрайку (50мм), расстояния между наружной поверхностью стенки и наружным контуром окраек или периферийных листов днища (принимаем 60мм) и толщины стенки первого пояса (19мм): 0,8+0,05+0,06+0,019 = 0,929м. 4. Находим массу понтона: Sц.ч. – масса центральной части (мембраны): Sц.ч. = π (Rp – lзаз
- lпонт
)2
δц.ч.
ρст
где lзаз
– расстояние между стенкой резервуара и плавающей крышей, по условию 190 мм; lпонт
– ширина поплавковой части, равная 2800 мм; δц.ч
= 9 мм; ρст
=2700 кг/м3
. Sц.ч. = 3,14 (20,36 – 0,19 – 2,8)2
0,009.
2700=23,033т. Sкор. – масса короба: Sкор. = (Ркор / 2800) [π (Rp – lзаз
)2
– π (Rр – lзаз
-lпонт
)2
] δкор
ρст
; где Ркор – периметр короба; δкор
= 6 мм. Ркор
=370+260+2800+2910=6340мм=6,3м Sкор. = (6,3/2,8) [3,14 (20,36 – 0,19)2
– 3,14 (20,36 –0,19 - 2,8)2
] 0,006 2700 = 12,036 т. Тогда масса понтона: Sпонтона = Sц.ч. + Sкор. = 23,033 + 12,036=35,069 т 5. Расчет каре резервуара Согласно СНиП 2.11.03-93 высота обвалования или защитной стенки подбирается из условия объема каре равного номинальному (строительному) объему одного резервуара, находящегося внутри обвалования (защитной стенки) плюс 0,2 м [РД 16.01 – 60.30.00 – КТН – 026 – 1 – 04, п. 6.2.4]. Высота каре резервуара находится в пределах 2,75-5м. Принимаем Нк
= 3м. Высоту песчаной подушки принимаем Hпод
=0,35 м. Проведем расчет объема песчаной подушки по формуле усеченного конуса. Радиус подушки на 0,7м больше радиуса основания резервуара. Радиус верхнего основания: Радиус нижнего основания: Т.к. i=45۫۫۫۫ , радиус нижнего основания будет больше на высоту подушки. -объем песчаной подушки под резервуаром. 1 : m = 1 : 0,75; m = 0,75; грунт: суглинок; Д = 11,762
– 4 · 2,8 · ( -28630,6) = 320801 > 0 принимаем Рис. 5. Каре резервуара (вид сверху). Рис.6. Фундамент резервуара. Заключение В результате проделанной работы нам удалось рассчитать и спроектировать резервуар вертикальный стальной с понтоном объемом 28 тыс. м3
(РВСП-28000). Расчет производился с учетом оптимальности параметров резервуара с точки зрения эффективности металозатрат. По расчетным параметрам резервуара был произведен расчет на прочность, который показал соответствие резервуара предъявляемым требованиям. Далее был произведен проверочный расчет резервуара на устойчивость, в результате которого был сделан вывод о необходимости снижения значения снеговой нагрузки. Также был произведен расчет каре резервуара. Список литературы 1. Строительные конструкции нефтегазовых объектов: учебник/ Ф.М. Мустафин, Л.И. Быков и др. – СПб.: ООО «Недра», 2008. 2. ПБ 03 – 605 – 03 «Правила устройства вертикальных цилиндрических стальных резервуаров для нефти и нефтепродуктов». 3. ВСН 311-87 «Инструкция по изготовлению и монтажу вертикальных цилиндрических резервуаров». 4. Нормы проектирования стальных вертикальных резервуаров для хранения нефти объемом 1000-50000м3
|