Главная Учебники - Разные Лекции (разные) - часть 27
МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФГОУ ВПО "Башкирский государственный аграрный университет" Факультет: Энергетический Кафедра: АТД и Т Специальность: Электрификация и автоматизация с/х
"Проектирование отопительно-производственной котельной сельскохозяйственного назначения" Мухамедьяров Ильнур Равилович
Форма обучения: очная Курс, группа: АХ 301/1 "К защите допускаю" Руководитель: Динисламов М. Г.. Уфа 2009
Курсовой работа включает в себя 24 страницы расчётно-пояснительной записки, 1 лист графического материала формата А1. Объектом работы является проектирование отопительно-производственной котельной сельскохозяйственного назначения. Расчётно-пояснительная записка включает в себя: расчет тепловых нагрузок, выбор источника теплоснабжения, определение годовых расходов теплоты и топлива, регулирование отпуска теплоты, подбор питательных устройств и сетевых насосов, расчёт водоподготовки, тепловую схему котельной, компоновку котельной и расчёт технико-экономических показателей производства теплоты. Графическая часть курсовой работы, содержит тепловую схему с указанием всего оборудования, участвующего в тепловом процессе, графики годовой тепловой нагрузки и температур воды в тепловой сети. ОГЛАВЛЕНИЕ
1. Задание 2. Расчет тепловой нагрузки 2.1 Определение расчетной тепловой мощности на отопление и вентиляцию 2.2 Расход теплоты на горячее водоснабжение и технологические нужды 3. Выбор теплоносителя 4. Подбор котлов 5. Годовой расход топлива 6. Регулирование отпуска теплоты котельной 7. Подбор питательных устройств и сетевых насосов 8. Расчет тепловой схемы котельной 9. Технико-экономические показатели производства тепловой энергии Библиографический список 1. Задание
1. Рассчитать по удельным показателям расход теплоты на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение для объектов, указанных в таблицах 1 и 2 и годовой расход теплоты. При расчете принять: расчетно-климатические условия по последней цифре номера зачетной книжки по таблице 4; высоту помещений ремонтной мастерской -5 м, школы, клуба и гаража - 4 м, остальных объектов - 3 м; давление и температуру пара по предпоследней цифре номера зачетной книжки. 2. Выбрать тип и количество котлов в котельной, определить максимальный часовой расход топлива. Вид топлива принять по таблице 3. 3. Рассчитать внутренний диаметр трубопроводов теплотрассы для отопления объекта, указанного в таблице 3. Таблица 1 Характеристика потребителей теплоты жилого сектора Таблица 2 Характеристика потребителей теплоты производственного сектора Число автомобилей: - грузовых - легковых 20 4 Таблица 3 Вид топлива и объект для расчета трубопроводов Таблица 4 Расчётно-климатические условия 2. Расчёт тепловой нагрузки
2.1
Определение расчетной тепловой мощности на отопление и вентиляцию
Определение расчётной тепловой мощности на отопление и вентиляцию, в Вт:
где qот
и qв
- удельная отопительная и удельная вентиляционная характеристики здания, Вт/(м3
×К); применяется в зависимости от назначения и размеров здания. Vн
- объем здания, м3
; tв
- средняя расчетная температура воздуха, характерная для большинства помещений зданий, 0
С; tн.о.
и tн.в.
- расчётная температура наружного воздуха для системы отопления и вентиляции, 0
С; а - поправка на разность температур, 0
С. a=0,54+22/(tВ
- tНО
) (3) Тепловая мощность на отопление жилых домов:
принимаем площадь одного жилого дома S=100 м2
, тогда количество домов равно 190; VН
=100×3=300 м3
—объем одного дома; q0Т
=0,87 Вт/(м3
×К) (приложение11 /2/); tВ
=20°C (приложение 1 /1/); tН.О.
= -35 0
С (по заданию); а=0,54+22/(20-(-35))=0,94; Фо=0,87×300×190×(20-(-35))×0,94=2563803 Вт. Тепловая мощность на отопление общественных зданий: Тепловая мощность на отопление и вентиляцию школы: qo
т
=0,41 Вт/(м3
×К) (приложение11 /2/); tВ
= 16°C(приложение 1 /1/); tН.О.
= -35 С (по заданию); а=0,54+22/(16-(-35))=0,971; VН
=3000×4=12000 м3
; Ф0
=0,41×12000×(16-(-35))×0,971=243643,32 Вт; qВ
=0,09 Вт/(м3
×К) (приложение11 /2/); tH
.
B
.
=-20 0
С (по заданию); Фв=0,09×12000×( 16-(-20))=38880 Вт. Тепловая мощность на отопление и вентиляцию клуба: qo
т
=0,43 Вт/(м3
×К) (приложение11 /2/); tB
=16°C (приложение 1 /1/); tH
.О.
= -35°C (по заданию); а=0,54+22/(16-(-35))=0,971; VН
= 300×4=1200 м3
; Фот
=0,43×1200×(16-(-35))×0,98 =25552,8 Вт; qВ
=0,29 Вт/(м3
×К) (приложение11 /2/); tH
.
B
=-20°C (по заданию); Фв=0,29×5600×(16-(-20))=12528 Вт. Тепловая мощность на отопление и вентиляцию бани: qo
т
=0,33 Вт/(м3
×К) (приложение11 /2/); tB
=25 °C(приложение 1 /1/); tH
.О.
= -35°C (по заданию); a=0,54+22/(25-(-35))=0,907; VН
=35×3=105 м3
; Фо=0,33×105×(25-(-35))×0,907=271081,77Вт; qв
= 1,16 Вт/(м3
×К) (приложение11 /2/); tн.в.
=-20 0
С (по заданию); Фв
=1,16×105×(25-(-20))=5781 Вт Тепловая мощность на отопление производственных зданий: Тепловая мощность на отопление и вентиляцию ремонтной мастерской: qo
=0,61 Вт/(м3
×К) (приложение 12 /2/); tВ
= 18°C(приложение 1 /1/); tH
.0.
= -35 0
С (по заданию); а=0,54+22/(18-(-35))=0,955; VН
=1800×5=9000 м3
; ФОТ
=0,61×9000×(18-(-35))×0,955=277876,35 Вт; qB
=0,17 Вт/(м3
×К) (таблица 1, /2/); tН.В.
=-20 0
С (по заданию); Фв=0,17×9000×(18-(-21))=58140 Вт. Тепловая мощность на отопление гаража: qo
т
=0,64 Вт/(м3
×К) (таблица 1, /2/); tВ
= 10 °C (страница 157, /1/); tН.О.
= -35 С (по заданию); а=0,54+22/(10-(-35))=1,03; VH
=200×4=800 м3
; ФОТ
=0,64×800×(10-(-35))×1,03=23731,2 Вт. Суммарная тепловая мощность на отопление: ∑Ф0Т
= 2563803+243643,32 +25552,8 +271081,77+277876,35 +23731,2 =3405688,44 Вт Суммарная тепловая мощность на вентиляцию: ∑Фв
=38880+1252+5781+58140=104053 Вт. 2.2
Расход теплоты на горячее водоснабжение и технологические нужды
Определение расходов теплоты на горячее водоснабжение и технологические нужды
2.2.1 Расход теплоты на горячее водоснабжение:
Средний тепловой поток на горячее водоснабжение Фг.в.
ср
(в Вт), жилых и общественных зданий в отопительный период определяется: m - расчётное количество населения обслуживаемого системой горячего водоснабжения; qг.в.
- укрупненный показатель среднего теплового потока, Вт, на горячее водоснабжение на одного человека. Принимается в зависимости от среднесуточной за отопит. период нормы расхода воды при температуре 60 0
С на одного человека g,л/сут; По формуле (4) найдём Фср
г.в
для жилых зданий: qг.в
=320 Вт для g= 85л/сут (рекомендация на стр.124/2/) По формуле (4) найдём Фср
г.в
для школ: qг.в
=146 Вт для g= 40л/сут (рекомендация на стр.124/2/) Тепловая мощность на горячее водоснабжение клуба: При среднем за отопительный период норме расхода, воды при температуре 60 0
С на горячее водоснабжение одного душа в час g=110 л/час с горячим водоснабжением (рекомендация на стр.124/2/); Фг.в
=0,278×Vt
×ρв
×св
×(tг.в.
-tх.в.
), (5) где Vt
– часовой расход горячей воды, м3
/ч; rв
– плотность воды (983 кг/м3
), (124/1/); Cв
– удельная массовая теплоемкость воды, уравненная 4,19 кДж/(кг× К). Для душевых помещений из расчета одновременной работы всех душевых сеток в течение 1 часа в сутки: G=n×g×10-3
, (6) где n– число душевых сеток; g– расход воды на 1 душевую сетку, л/сут. Фг.в.
=0,278×10×110×0,001×983×4,19×(65-5)=75571,2 Вт. Тепловая мощность на горячее водоснабжение бани. При среднем за отопительный период норме расхода воды при температуре 600
С на горячее водоснабжение одного посетителя g=120 л/сутки с горячим водоснабжением (рекомендация на стр.124/2/); Для бань и предприятий общественного питания: G=m×g×10-3
(7) m- число посетителей равное числу мест в раздевальной; m=50 По формуле (5) найдем Фср
г.в
: Фср
г.в.
= 0,278×50×120×0,001×983×4,19×(65-5)= 412206,5 Вт. Максимальный поток теплоты (в Вт), расходуемый на горячее водоснабжение жилых и общественных зданий (8) Фг.в.
max
=(2…2,4)×(672000+27740+75571,2 +412206,5)=
2612538,9
Вт. В животноводческих помещениях максимальный поток теплоты (Вт), расходуемый на горячее водоснабжение (tг
=40…60 0
С), для санитарно-гигиенических нужд. где b - коэффициент неравномерности потребления горячей воды в течение суток; b= 2,5; m- число животных данного вида в помещении; g - норма среднесуточного расхода горячей воды на одно животное, кг (принимают для коров молочных пород 15 кг.) Фг.в.
= Максимальный поток на горячее водоснабжение ремонтных мастерских: G- расход горячей воды м3
/ч Поток теплоты, Вт, расходуемый на горячее водоснабжение в летний период по отношению к отопительному снижается и определяется по следующим формулам: для жилых и общественных зданий: для производственных зданий: 2.2.2 Тепловая мощность на технологические нужды.
Тепловую мощность системы теплоснабжения, Вт, на технологические нужды определяем по формуле: где y- коэффициент спроса на теплоту, равный 0,6...0,7; D - расход теплоносителя, кг/ч; р - коэффициент возврата конденсатора или обратной воды, принимаемый равным 0,7; h и hвоз.
- энтальпия теплоносителя и возвращаемого конденсатора или обратной воды, кДж/кг. hвоз.
=cB
×tK
(13) где: tK
- температура конденсата, принимаем равной температуре в обратном трубопроводе 70 0
С; сВ
- теплоёмкость воды, сВ
=4,19 кДж/(кг×К); hвоз.
=4,19×70=293,3 кДж/кг. Тепловая мощность на технологические нужды ремонтной мастерской: Энтальпия пара при р=0,2 МПа и при степени сухости пара 0,95 (по h,s - диаграмме) h=2600 кДж/кг; По формуле (12) найдём Фт.н.рм
: Фт.н.рм
=0,278×0,65×540×(2600-0,7×293,3)=161828,4 Вт. Тепловая мощность на технологические нужды гаража Расход смешанной воды для автогаражей: где n - число автомобилей, подвергающихся мойке в течении суток; g - среднегодовой расход воды на мойку одного автомобиля, кг/сут. Для легковых автомобилей g = 160 кг/сут, для грузовых - g = 230 кг/сут. Dсм.л
=4×160/24=26,67 кг/ч. Dсм.г.
=20×230/24=191,67кг/ч. По формуле (12) определяем Фт.н.г
: Фт.н.г.
=0,278×0,65×(26,67 +191,67)×( 2800-0,7×293,3)=150410,4 Вт. Фт.н
= Фт.н.г
+ Фт.н.рм
=150410,4+161828,4=312238,8 Вт Расчетная суммарная мощность котельной:
Расчётную тепловую нагрузку на котельную, Вт, подсчитывают отдельно для зимнего и летнего периода годов по расчётным расходам тепловой мощности каждым объектом, включенным в систему централизованного теплоснабжения: для зимнего периода: Фр
зим
= 1,2×(∑ФОТ
+∑Фвен
+∑Фг.в.
max
+∑Фт.н.
), (15) для летнего периода Фр
лет
=1,2×(Фг.в.лет
max
+∑Фт.н
), (16) где: ∑Фот
,∑Фвен
,∑Фг.в.
max
+∑Фт.н
-максимальные потоки теплоты на отопление, вентиляцию, горячего водоснабжение и технологические нужды, (в Вт); 1,2 - коэффициент запаса, учитывающий расход теплоты на собственные нужды котельной, теплопотери в тепловых сетях; ζ - коэффициент, учитывающий снижение расхода теплоты на горячее водоснабжение в летний период по отношению к зимнему (ζ=0,82 для производственных зданий и ζ=0,65 для жилых и общественных зданий). 3. Выбор теплоносителя
Согласно СНиП 2.04.07-86 "Тепловые сети" при теплоснабжении для отопления, вентиляции, горячего водоснабжения, и если возможно, для технологических нужд в качестве теплоносителя используется вода. Температура воды в падающей магистрали принимается равной 150 0
С, в обратном трубопроводе - 70 0
С. Если расчетная тепловая нагрузка Фр<5,8 МВт допускается применение в падающий магистрали воды с температурой 95... 1100
С в соответствии с расчетной температурой в местных системах отопления. Если для технологических нужд необходим пар, то в производственных зданиях и сооружениях при соответствующем технико-экономическом обосновании его можно использовать в качестве единого теплоносителя. В отопительно-производственных котельных допускается применение двух теплоносителей: воды и пара. Подбор котлов
Фуст
=Фр
= Учитывая величину Фуст
и необходимость в технологическом паре, выбираем для котельной котлы ДКВР. Зная что тепловая мощность котла ДКВР-2,5-13 при работе на угле состовляет 1,75 МВт(см. таблица 9 /2/), принимаем котельную с четырьмя котлами ДКВР-2,5-13 с общей тепловой мощностью 1,75×4=7 МВт Так как в летний период максимальная тепловая нагрузка, равна Что как раз соответствует тепловой мощности одного котла ДКВР-2,5-13, работающего с допустимой перегрузкой до 25 Характеристики котла ДКВР-2,5-13: 5. Годовой расход топлива
Годовой расход тепла на отопление: Где tв
- средняя расчетная по всем потребителям температура внутреннего воздуха (16…180
С); tн
- расчетная отопительная температура наружного воздуха, 0
С; tо.п
- средняя температура наружного воздуха за отопительный период, сут. nот
- продолжительность отопительного периода, сут. Годовой расход тепла на вентиляцию: tн.в
- расчетная зимняя вентиляционная температура zв
-усредненное за отопительный период среднесуточное число работы системы вентиляции; при отсутствии данных принимают zв
=16ч. Годовой расход тепла на горячее водоснабжение: в году работы системы горячего водоснабжения. Годовой расход тепла на технологические нужды: Общий годовой расход тепла: Годовой расход топлива подсчитываем по формуле: Для каменного угля 6 Регулирование отпуска теплоты котельной
В системах теплоснабжения сельскохозяйственных объектов основной является тепловая нагрузка систем отопления. Поэтому при применении водяных тепловых сетей применяют качественное регулирование подачи теплоты на основании температурных графиков, с помощью которых определяют зависимость температуры воды в трубопроводах тепловых сетей от температуры наружного воздуха при постоянном расходе. При наличии систем горячего водоснабжения температур воды в подающем трубопроводе открытых систем теплоснабжения принимают не ниже 60 0
С, закрытых - не ниже 70 0
С. Поэтому температурный график для падающий линии имеет точку излома С, левее которой tп
=const. Минимальная температура обработанной воды определяется, если через точку С провести вертикальную линию до пересечение с графиком обратной воды. Масштаб построения mt
=0,23 0
С/мм. 7.
Подбор питательных устройств и сетевых насосов
Для паровых котлов с избыточным давлением пара свыше 68,7 кПа устанавливают конденсатные и питательные баки. Конденсат конденсатными насосами перекачивается из конденсатных в питательные баки, расположенные на высоте 3...5 м от чистого пола. В эти баки подается также химически может выполнить резервуар термического деаэратора, объем которого должен быть равен 2/3× Vп.б
Вместимость питательных баков (м3
) из расчета часового запаса воды Vп..б.
= Вместимость конденсатных баков: Vк.б.
= где Расход питательной воды найдем по формуле: D- расчетная паропроизводительность всех котлов, кг/ч; П- продувка котлов, %(при питании котлов химически очищенных водой П=0,5…3,0%); Вместимость питательных баков: Вместимость конденсатных баков: Vк.б.
= Подача конденсатного насоса (м3
/ч) должна быть равна часовому объему конденсата Vк.б
а напор создаваемый насосом принимают 150…200кПа. Выбираю центробежный насос 1,5К-6 (приложение 21/1/): подача 6 м3
/ч; развиваемое давление 199 кПа; КПД=50%. Для принудительной циркуляции воды в тепловых сетях устанавливают два сетевых насоса с электроприводом (один из них резервный). Производительность насоса, м3
/ч, равная часовому расходу сетевой воды в подающей магистрали: где Ориентировочно принимаем напор развиваемый сетевым насосом: Выбираем два центробежных насоса 4КМ-12 (приложение 21/1/): подача 65 м3
/ч; развиваемое давление 370 кПа; КПД=75%. Подпиточные насосы компенсируют разбор воды из открытых тепловых сетей на горячее водоснабжение и технологические нужды, а также восполняют утечки сетевой воды, состовляющие 1…2% ее часового расхода. Количество подпиточных насосов должно быть не менее двух. Устанавливают подпиточные насосы перед сетевыми насосами во всасывающую линию для обеспечения давления в обратной магистрали. Подача подпиточного насоса(м /ч) Ориентировочно принимаем напор развиваемый подпиточными насосами: Выбираем насос 3КМ-6 (приложение 21/1/): подача 45 м3
/ч; развиваемое давление 358 кПа; КПД=70%. Устанавливают подпиточные насосы перед сетевыми насосами во всасывающую линию для обеспечения давления в обратной магистрали Мощность, кВт, на привод центробежного насоса с электродвигателем, где Vt
- производительность насоса, м3
/ч; Рн
- давление, создаваемое насосом, кПа; Для насоса 1,5К-6: N= Для насоса 4КМ-12: N= Для насоса 3КМ-6: N= Расчет водоподготовки
В производственно- отопительных котельных получила распространение докотловая обработка воды в натрий-катионитовых фильтрах с целью ее умягчения. Объем катионита (м3
), требующийся для фильтров, Расчетная площадь поперечного сечения одного фильтра: h- высота загрузки катиона в фильтре, равная 2…3м n- число рабочих фильтров(1…3) По таблице 4.3 стр.134/1/подбираем фильтры с площадью поперечного сечения с запасом в сторону увеличенияА=0,39 м2
Далее определяем фактический межрегенерационный период Число регенераций в сутки по всем фильтрам: Для регенерации натрий- катионитовых фильтров используют раствор поваренной соли NaCl(6…8%). Расход соли (кг) на одну регенерацию фильтра: а- уднельный расход поваренной соли равный 200г/(г∙экв.). Суточный расход соли по всем фильтрам: 8. Расчет тепловой схемы паровой котельной
Один из возможных вариантов принципиальной тепловой схемы котельной, работающей на открытые тепловые сети, представлен на рис. 4. Вырабатываемый в котле К пар используется для подогрева сетевой воды в подогревателе ПС (Дпс
). Конденсат этого пара через охладитель конденсата ОК подается в деаэратор питательной воды ДР 1. В этот же деаэратор поступает конденсат греющего пара подогревателя сырой воды ПСВ и подогревателя химочищенной воды ПХВ, а также добавка химочищенной воды mхов
и отсепарировавшийся пар из расширителя непрерывной продувки СНП. Небольшой расход пара В задачу расчета тепловой схемы паровой котельной входит определение расходов, температур и давлений теплоносителей (пара и воды) по их потокам в пределах установки, а также суммарной паропроизводительности котельной. Do
= Dт
+ Расход пара на технологические нужды: где Dт
= Расход пара на отопление производственных помещений, если отопление паровое: где Расход пара на собственные нужды принимается Dсн
=0,050× Dот
п
Расход пара на деаэрацию потока подпиточной воды где tд
- температура деаэрированной воды, равная температуре насыщенного пара в деаэраторе при рд
=0,12 МПа, определяем tд
=105 0
С; ho
- энтальпия пара, вырабатываемого котлом, кДж/кг, при р=0,2 МПа h0
=2600 кДж/кг (по h, d- диаграмме). Определяем тепловую мощность, передаваемой по тепловой сети: Фсет
=∑Фк
р
-∑Фс.н.
, (27) где: ∑ Фк
р
- расчетная тепловая мощность котельной, (Вт); ∑Фс.н
- тепловая мощность, потребляемая на собственные нужды, Вт. Предварительно принимается до 3% от общей тепловой мощности котельной установки. Фс.н.
=0,03×Фк
р
=0,03×6478149,8=194344,5 Вт; Фсет
=6478149,8-194344,5 =6283805,3 Вт. Расход воды в подающей сети: где: tп
- температура прямой сетевой воды на выходе из котла, °С; t0
- температура обратной сетевой воды на входе в котел, 0
С; Температуры tп
и t0
определяем по температурному графику (лист А1). mп
=6283805,3 /4,19×(150-70)=18,74 кг/с. Расход подпиточной воды при закрытом режиме тепловой сети: mпод
=(0,01...0,03)×mп
(29) mпод
=(0,01 ...0,03)×18,74 =0,1874...0,5622 кг/с, принимаем mпод
=0,3 кг/с. Расход воды в обратной тепловой сети: mо
= mп
- mпод
, (30) mо
=18,74-0,3=18,44 кг/с. По формуле (26) определяем Расход пара для подогрева сырой воды Dпсв.
до температуры 25...30 °С перед химводочисткой определяется из уравнения теплового баланса ПСВ: где tх
- температура исходной воды (зимой 5 °С, летом 15 °С); hк
- энтальпия конденсата при рк
=0,12 МПа, hк
=tд
×с=105×4,19=439,95 кДж/кг; hп
- к.п.д. подогревателя (0,95...0,98). Dп.с.в.
=0,3×4,19×(30-5)/(2600-439,95)×0,96=0,015 кг/с. Температура подпиточной воды определяется из уравнения теплового баланса охладителя деаэрированной воды ОДВ: Отсюда: Температуру сетевой воды перед сетевыми насосами tсм
определяем из уравнения теплового баланса точки смешения подпиточной и сетевой воды: Преобразуя формулу (34) получим: tсм
= (32) (33) tсм
=(0,3×49,8+18,44×70)/18,74=69,68 0
С. Расход пара на сетевые подогреватели Dс.п.
определяется из уравнения теплового баланса вместе с охладителями конденсата ОК: где Давление греющего пара принимается в ПС исходя из того, что температура насыщения его на 10...15 °С выше, чем tп
. Из уравнения (36) находим: Расход химочищенной воды на подпитку тепловой схемы котельной, mх.в.о
рассчитывается на компенсацию потерь пара и воды в схеме котельной: где mв
- коэффициент возврата конденсата, отдаваемого потребителям технологического пара (mв
=0,5...0,7), если же технологические процессы потребляют пар без возврата конденсата, например, кормоцех, то mв
=0; Dпр
- расход воды на продувку котла, Dпр
= (0,03...0,05) × Dс.п.
, кг/с; Dсеп
- количество пара, отсепарированного в расширителе СНП непрерывной продувки, направляемый в деаэратор ДР 1, Dсеп
= (0,2...0,3) × Dпр
. Dпр.
=0,04×2,66=0,11 кг/с; Dсеп.
=0,25×0,11=0,028 кг/с; По формуле (38) определяем mх.в.о
: mх.в.о
=0,0078 +(1-0,6)×0,062+0,11+0,028=0,17 кг/с. Расход греющего пара на деаэратор питательной воды где mп.в
- расход питательной воды в котле, рассчитанный на выработку пара Dок
с учетом продувки котла: mп.в
=2,66+0,11=2,77 кг/с. ( tк
можно принять равной 70 °С), После преобразования уравнения (38) находим: Определяем паропроизводительность котельной из уравнения (21): Do
= Dт
+ Do
= 0,062+0,156+0,0078+0,011+0,29+0,015 +0+2,66=2,97 кг/с. N= 9. Технико-экономические показатели производства тепловой энергии
Работа котельной оценивается ее технико-экономическими показателями. 1. Часовой расход топлива (кг/ч): q- удельная теплота сгорания топлива, по заданию для каменного угля: 2. Часовой расход условного топлива (кг/ч): 3. Годовой расход топлива (т или тыс. м3
): где Qгод
— годовой расход теплоты, ГДж/год. 4. Годовой расход условного топлива (т или тыс. м3
): 5. Удельный расход топлива (т/ГДж или тыс. м3
/ГДж): 6. Удельный расход условного топлива (т/ГДж или тыс. м3
/ГДж): 7. Коэффициент использования установленной мощности котельной: где Фуст
— суммарная тепловая мощность котлов, установленных в котельной, МВт; 8760 — число часов в году. Библиографический список
1) А.А.Захаров "Практикум по применению и теплоснабжению в с/х" - М.: Колос, 1995.- 176с.:ил. 2) А.А. Захаров "Применение тепла в с/х" - 2-е изд., перераб. и доп. –М.: Колос, 1980.- 311с. 3) Д.Х. Мигранов "Методические указания к выполнению расчетно-графических работ" - Уфа: БГАУ, 2003.
|